原紅波

(山西蘭花集團(tuán)東峰煤礦有限公司，山西 晉城 048000)

煤炭占能源結(jié)構(gòu)的70%左右，在未來(lái)相當(dāng)長(zhǎng)時(shí)期內(nèi)，煤炭作為主體能源的地位不會(huì)改變，因此煤炭資源回收率將至關(guān)重要[1]。針對(duì)煤炭資源回收率低的問(wèn)題，根據(jù)多年研究，先后提出了沿空掘巷、沿空留巷、小煤柱開(kāi)采、110工法、N00工法等技術(shù)手段，其中沿空留巷技術(shù)最為成熟與突出。2012年西安科技大學(xué)提出“煤炭資源完全開(kāi)采”的理念和配套技術(shù)，采用柔模支護(hù)技術(shù)手段，提高煤炭回收率，為煤礦開(kāi)采創(chuàng)造更有利的條件[1-2]。

柔?；炷裂乜樟粝锛夹g(shù)可以回收工作面之間煤柱，延長(zhǎng)礦區(qū)服務(wù)年限；降低巷道掘進(jìn)率，從根源上減少頂板事故；回采工作面實(shí)現(xiàn)Y型通風(fēng)，消除回風(fēng)隅角瓦斯積聚。因此，積極推廣無(wú)煤柱沿空留巷技術(shù)可以促進(jìn)煤炭工業(yè)的可持續(xù)發(fā)展，提高煤礦安全生產(chǎn)水平，保證國(guó)家能源戰(zhàn)略安全[3-6]。

1 工作面沿空留巷現(xiàn)狀

柔?；炷裂乜樟粝镏ёo(hù)技術(shù)已在神華集團(tuán)、翼中能源、山西潞安、陽(yáng)煤集團(tuán)等多個(gè)煤礦多個(gè)工作面進(jìn)行了成功應(yīng)用，取得了良好的經(jīng)濟(jì)、安全和社會(huì)效益。大部分礦井采用柔?；炷林ёo(hù)技術(shù)均是在大采高工作面，綜采放頂煤工作面采用很少。東峰煤礦與西安科技大學(xué)進(jìn)行了沿空留巷技術(shù)合作，在井下3G02工作面軌道順槽進(jìn)行了試驗(yàn)性開(kāi)采。

東峰煤礦沿空留巷柔?；炷翂w厚1.2m，混凝土墻高度3.1～3.2m，留巷寬度4m。巷內(nèi)采用錨網(wǎng)索梁聯(lián)合支護(hù)方式。頂板錨索采用三二三二布置，錨索型號(hào)為Φ17.8×8400mm；頂板每排采用6根高強(qiáng)錨桿支護(hù)，錨桿型號(hào)為Φ20×2200mm，間距950mm，排距950mm；煤幫采用高強(qiáng)錨桿進(jìn)行支護(hù)，每排四根，錨桿型號(hào)為Φ20×2200mm，間距750mm，排距950mm。采空區(qū)采用ZRL9220/22/34D沿空留巷擋矸支架配合雙層金屬網(wǎng)維護(hù)，支架由2排窄體支架組成，外形尺寸6.5×1.6×2.2m，支架工作阻力9220kN，初撐力7760kN，支護(hù)強(qiáng)度1.2MPa。超前工作面40m范圍內(nèi)沿順槽走向采用一梁五柱進(jìn)行臨時(shí)加強(qiáng)支護(hù)，排距1000mm；滯后工作面100m范圍內(nèi)沿順槽走向采用一梁三柱臨時(shí)加強(qiáng)支護(hù)，排距1000mm，單體支柱的型號(hào)為DZ31.5，超前π型鋼梁的長(zhǎng)度為4800mm，滯后π型鋼梁的長(zhǎng)度為3600mm。

截至2018年5月，3G02工作面軌道順槽試驗(yàn)沿空留巷結(jié)束，共留巷615m。沿空留巷施工期間受回采工作面采動(dòng)和采空區(qū)基本頂垮落影響，巷道壓力較大，出現(xiàn)頂板下沉、墻體劈裂、幫鼓等現(xiàn)象，巷道壓力主要表現(xiàn)在滯后工作面50～150m范圍內(nèi)。留巷結(jié)束后巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓。

2 沿空留巷柔?；炷翂w變形分析

2.1 測(cè)站布置

為觀測(cè)沿空留巷柔模墻體壓力變化，沿空留巷施工過(guò)程中在柔模墻體內(nèi)預(yù)埋6組柔模墻體監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，每組有6～7個(gè)壓力表，用于監(jiān)測(cè)墻體縱向受壓情況。同時(shí)在墻體靠巷道一側(cè)安裝3個(gè)錨栓壓力表，用于監(jiān)測(cè)墻體橫向受壓情況。布置位置如表1。

表1 墻體測(cè)站布置

2.2 柔模墻體壓力變形觀測(cè)

留巷過(guò)程中，柔模墻體有不同程度的破壞。巷道整體變形主要表現(xiàn)為靠墻體的剪切變形，形成臺(tái)階。受損墻體主要表現(xiàn)為上部局部墻鼓、劈裂現(xiàn)象。留巷完成后，巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓，柔?；炷翂w下方整體向巷道內(nèi)偏移，造成擠壓力，導(dǎo)致巷道底鼓。

圖1 一號(hào)測(cè)站柔?；炷翂w壓力觀測(cè)結(jié)果

1#墻體監(jiān)測(cè)系統(tǒng)數(shù)據(jù)分析如圖1。在滯后130m的范圍內(nèi)，墻體壓力上升至最大值0.7MPa，在滯后130～150m范圍內(nèi)壓力急劇降為0.28MPa，在滯后150～200m范圍內(nèi)上升至0.67MPa，在150～300m穩(wěn)定在0.9MPa左右。該壓力曲線在滯后130～150m時(shí)出現(xiàn)明顯變化，這是由于頂板大面積垮落，周期來(lái)壓所致。滯后工作面200m左右位置處壓力穩(wěn)定，此后采空區(qū)被垮塌的矸石充滿。

圖2 二號(hào)測(cè)站柔?；炷翂w壓力觀測(cè)結(jié)果

2#墻體監(jiān)測(cè)系統(tǒng)數(shù)據(jù)分析如圖2所示。0～40m的范圍內(nèi)，墻體壓力上升至最大值5.7 MPa，在滯后50m范圍內(nèi)壓力降為3MPa。該壓力曲線在滯后10～50m出現(xiàn)一次明顯動(dòng)壓，即滯后工作面40m處，為周期來(lái)壓所致。滯后工作面50m后壓力減少，這是由于頂板大面積垮落后，采空區(qū)矸石充實(shí)采空區(qū)，導(dǎo)致壓力減少。

2.3 墻體錨栓壓力分析

圖3 一號(hào)測(cè)站錨栓應(yīng)力變化

1#墻體錨栓壓力分析如圖3。在滯后30m的范圍內(nèi)，錨栓壓力上升至最大值3.5MPa(14.03kN)，在滯后30～200m范圍內(nèi)出現(xiàn)周期性變化，在滯后200～300m范圍內(nèi)下降至1MPa（4.008kN），此后穩(wěn)定。通過(guò)墻體錨栓受力規(guī)律可以看出，緊跟工作面有一次較明顯的周期來(lái)壓和一次周期充分垮落。周期充分循環(huán)200m左右，達(dá)到一個(gè)完整的周期垮落循環(huán)以后，采空區(qū)被垮塌的矸石充滿，之后留巷壓力逐漸減小，并趨于穩(wěn)定。

2#墻體錨栓壓力分析如圖4。在滯后10～40m的范圍內(nèi)，錨栓壓力上升至3.0MPa，在滯后40～120m趨于穩(wěn)定，在滯后120～140m范圍內(nèi)上升至3MPa，140～150m 穩(wěn)定在 1MPa(4.008kN)，140～180m 增加至3MPa，滯后200m后穩(wěn)定在3MPa(12.02kN)。通過(guò)墻體錨栓受力規(guī)律可以看出，緊跟工作面有兩次較明顯的周期來(lái)壓和一次周期充分垮落。周期來(lái)壓步距40m左右，周期充分循環(huán)180m左右。達(dá)到一個(gè)完整的周期垮落循環(huán)以后，采空區(qū)被垮塌的矸石充滿，壓力趨于穩(wěn)定。

圖4 二號(hào)測(cè)站錨栓應(yīng)力變化

圖5 三號(hào)測(cè)站錨栓應(yīng)力變化

3#墻體錨栓壓力分析如圖5。在滯后10～35m的范圍內(nèi)，錨栓壓力上升至15MPa（60.12kN），在滯后35～70m緩慢升至20MPa(80.16kN)，在滯后70～80m范圍內(nèi)上升至25MPa(100.2kN)，隨后緩慢升至最大值28.6MPa(114.6kN)。通過(guò)墻體錨栓受力規(guī)律可以看出，緊跟工作面有兩次較明顯的周期來(lái)壓，周期來(lái)壓步距40m左右，一次出現(xiàn)在0～40m范圍內(nèi)，第二次出現(xiàn)在80m左右。此測(cè)站錨栓受力均比前兩組大得多，這是由于該測(cè)站位于工作面見(jiàn)方處，頂板大面積垮落，壓力顯現(xiàn)劇烈。

3 結(jié)論

通過(guò)對(duì)3G02軌道順槽沿空留巷施工期間和留巷完成后的墻體壓力系統(tǒng)和錨栓壓力的分析，得出沿空留巷柔模混凝土墻體的變形規(guī)律如下：

（1）留巷期間，巷道變形以頂?shù)装逡平繛橹鳎饕憩F(xiàn)為靠柔?；炷翂w側(cè)的剪切變形。

（2）整體上柔?；炷翂w支護(hù)強(qiáng)度可以滿足要求，局部范圍有破壞，特別是見(jiàn)方來(lái)壓區(qū)域，破壞較為嚴(yán)重。

（3）留巷完成后，巷道壓力主要表現(xiàn)為底鼓，柔模混凝土墻體下方整體向巷道內(nèi)偏移，造成擠壓力，導(dǎo)致巷道底鼓。

（4）鑒于3G02軌道順槽柔?；炷翂w剪切頂部煤巖體的現(xiàn)象，需變更掘巷支護(hù)參數(shù)。頂板錨桿應(yīng)選用Φ22×2400mm高強(qiáng)錨桿，錨索更改為Φ21.8×8400mm的錨索，配合WD180/3.0W型鋼帶。