劉君閣，付艷柳, 郭秋萍，趙變玲，李 彤，張亮亮

低氣壓長秒延期點(diǎn)火具研究

劉君閣1，付艷柳1, 郭秋萍2，趙變玲1，李 彤1，張亮亮1

（1.遼寧北方華豐特種化工有限公司，遼寧 撫順，113003；2.陸軍駐撫順地區(qū)代表室，遼寧 撫順，113003）

針對延期點(diǎn)火具的低氣壓工作環(huán)境，探討并論證了敞開式延期點(diǎn)火具的總體設(shè)計(jì)?；谘悠谒幦紵匠?，進(jìn)行了多層遞進(jìn)點(diǎn)燃式的延期點(diǎn)火具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，分析得到各級點(diǎn)火藥、延期藥的設(shè)計(jì)要求；經(jīng)大量藥劑配比試驗(yàn)得出點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物含量占比、凝聚態(tài)產(chǎn)物是否流動是其工作穩(wěn)定的關(guān)鍵因素。本研究對低氣壓長秒延期點(diǎn)火具設(shè)計(jì)具有理論指導(dǎo)意義。

延期點(diǎn)火具；低氣壓；點(diǎn)火藥；精度

底排火箭復(fù)合增程彈是一種地面遠(yuǎn)程多節(jié)復(fù)合增程炮彈，在炮彈發(fā)射途中由延期點(diǎn)火具控制火箭發(fā)動機(jī)增程動作的時機(jī)與動能，達(dá)到增程目的。延期點(diǎn)火具通常裝配在增程炮彈彈底，因此其工作環(huán)境主要為炮彈發(fā)射過載、高速自轉(zhuǎn)以及高速飛行所引發(fā)的彈尾低氣壓，而這正是影響延期點(diǎn)火具的延期精度和作用可靠性的主要因素。為避免彈尾低氣壓對延期精度的影響，延期點(diǎn)火具的總體設(shè)計(jì)通常采用密閉式，既用炮彈發(fā)射時的膛壓或火焰作為初始能量作用于撞擊或隔板部件上使延期點(diǎn)火具工作。

為探討低氣壓對延期點(diǎn)火具的影響，項(xiàng)目組開展了敞開式延期點(diǎn)火具的設(shè)計(jì)與研究，力圖開拓新的科研路線與設(shè)計(jì)完善。

1 低氣壓工作環(huán)境下的延期點(diǎn)火具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

南京理工大學(xué)的張領(lǐng)科數(shù)值模擬了155底排彈噴口截面處燃?xì)鈮毫﹄S時間變化情況[1]，見圖1。從圖1可以看出，155底排彈噴口截面處燃?xì)鈮毫υ谂趶棸l(fā)射瞬間略有增加，之后逐漸下降，第10s時壓力由發(fā)射前的0.1MPa下降到約0.05MPa，第20s時壓力下降到約0.025MPa，第24s時壓力下降到約0.02MPa?？梢?，底排減阻效果隨時間逐漸減弱。

圖1 噴口截面處燃?xì)鈮毫﹄S時間變化情況

延期點(diǎn)火具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的技術(shù)路線是敞開式燃燒。針對155底排彈發(fā)射過載高、膛壓高等特點(diǎn)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時主要考慮：（1）炮彈發(fā)射時點(diǎn)火具裝藥結(jié)構(gòu)不能損壞，應(yīng)可靠作用、不允許瞬發(fā)；（2）炮彈發(fā)射時延期點(diǎn)火具主要由厚壁裝藥殼體、藥劑和加強(qiáng)帽組成，如圖2所示。輸出端裝藥為鋯系點(diǎn)火藥，延期藥為鎢系延期藥，二級點(diǎn)火藥和一級點(diǎn)火藥均為硅系點(diǎn)火藥，組分、配比不同。其作用原理是炮彈發(fā)射時的火焰和壓力作用于點(diǎn)火部件，此時一級點(diǎn)火藥開始燃燒并點(diǎn)燃二級點(diǎn)火藥，二級點(diǎn)火藥再點(diǎn)燃鎢系延期藥，經(jīng)過一定時間后鋯系點(diǎn)火藥燃燒并輸出火焰。

圖2 延期點(diǎn)火具示意圖

2 裝藥設(shè)計(jì)

在低氣壓長秒延期點(diǎn)火具裝藥設(shè)計(jì)中，主要考慮秒量精度和瞎火問題。對于長秒延期點(diǎn)火具，點(diǎn)火藥點(diǎn)燃延期藥的點(diǎn)火能力、點(diǎn)火持續(xù)時間、固體殘量、點(diǎn)火溫度等參數(shù)，直接影響點(diǎn)火具的秒量精度和作用可靠性。

根據(jù)秒量要求，設(shè)計(jì)的長秒延期點(diǎn)火具采用鎢系延期藥，鎢系延期藥主要由鎢粉、鉻酸鋇、高氯酸鉀和粘合劑組成。該組分中的高氯酸鉀分解時是吸熱反應(yīng)，并且比較難分解。二級、一級點(diǎn)火藥須有足夠的熱量供給鎢系延期藥才能使其穩(wěn)定燃燒，由延期藥燃燒方程[2]：

式（1）中：為燃燒速度；為傳熱系數(shù)；T為燃燒溫度；T為藥柱發(fā)火點(diǎn)；D為擴(kuò)散系數(shù)；1為藥劑比熱；為藥柱密度；T為室溫；0為藥粒半徑。可以看出，延期藥燃燒速度與藥劑燃燒溫度、傳熱系數(shù)、擴(kuò)散系數(shù)成正比，與藥劑比熱、密度、藥粒半徑成反比。

由于點(diǎn)火藥燃燒時產(chǎn)生氣體和凝聚態(tài)產(chǎn)物，特別是在低氣壓敞開式燃燒狀態(tài)下，凝聚態(tài)產(chǎn)物會隨氣體產(chǎn)物流動離開鎢系延期藥燃燒界面，此時延期藥燃燒界面的熱量會下降，點(diǎn)火藥藥柱燃燒后產(chǎn)物密度也會增加，延期藥的燃燒速度就會降低，導(dǎo)致延期精度下降，甚至瞎火。并且，延期藥中高氯酸鉀的分解為吸熱反應(yīng)，如果延期藥因初始點(diǎn)火熱量不足導(dǎo)致燃燒過程中放出的熱量不足，同樣也會導(dǎo)致延期藥燃燒速度降低，延期精度下降，甚至瞎火。

由此對二級點(diǎn)火藥設(shè)計(jì)要求為：（1）凝聚態(tài)產(chǎn)物多、密度大，氣體產(chǎn)物少；（2）燃燒溫度高、放出熱量大，火焰感度適度。一級點(diǎn)火藥設(shè)計(jì)要求為：（1）燃燒產(chǎn)物密度盡量大，即固體產(chǎn)物盡量多、氣體產(chǎn)物盡量少；（2）燃燒溫度高，足以點(diǎn)燃二級點(diǎn)火藥，火焰感度適度。

2.1 二級點(diǎn)火藥設(shè)計(jì)

為初步確定二級點(diǎn)火藥的配方設(shè)計(jì)，根據(jù)上述分析，對硅粉、四氧化三鉛點(diǎn)火藥和硅粉、四氧化三鉛、硫化銻兩種常用點(diǎn)火藥，采用俄羅斯REAL維里狀態(tài)方程進(jìn)行了不同壓力下產(chǎn)物熱力學(xué)計(jì)算。

2.1.1 硅粉、四氧化三鉛點(diǎn)火藥

計(jì)算中假設(shè)點(diǎn)火藥在常壓0.1MPa、低氣壓0.01MPa環(huán)境下進(jìn)行絕熱燃燒，焓變=0。通過數(shù)據(jù)庫檢索Si為穩(wěn)定單質(zhì)，標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓為0kJ/kg，Pb3O4的標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓為-1 069.9kJ/kg。計(jì)算藥劑在不同配比、不同壓力下的燃燒產(chǎn)物成分、燃燒溫度，如表1及圖3所示。

計(jì)算結(jié)果表明，在1 690K時Si(c)發(fā)生了相變，由凝聚態(tài)變?yōu)榱藲鈶B(tài)。由表1可以看出，壓力環(huán)境對凝聚態(tài)產(chǎn)物和燃燒溫度都有較大影響。常溫常壓下，硅粉含量由15%增加到30%時，凝聚態(tài)產(chǎn)物由35.9%增加到100%，燃燒溫度由2 020K下降到1 745K。而在常溫低氣壓（0.01MPa）下，硅粉含量由15%增加到50%時，凝聚態(tài)產(chǎn)物才由22.9%增加到100%，燃燒溫度由1 765K下降1 625K。因此，選用配比為Si:Pb3O4=50∶50點(diǎn)火藥作為二級點(diǎn)火藥更為合理，但該配比點(diǎn)火藥的火焰感度較低、很難點(diǎn)燃。經(jīng)綜合分析和系統(tǒng)火焰感度試驗(yàn)，初步確定凝聚態(tài)產(chǎn)物多、密度大，氣體產(chǎn)物少、燃燒溫度高、火焰感度適度的Si:Pb3O4=40∶60點(diǎn)火藥作為二級點(diǎn)火藥。該點(diǎn)火藥在常溫低氣壓下凝聚態(tài)產(chǎn)物73.9%，燃燒溫度為1 662K。

圖3 Si/Pb3O4燃燒溫度在不同環(huán)境壓力下隨配比的變化趨勢圖

表1 Si/Pb3O4不同配比不同壓力下燃燒產(chǎn)物占比計(jì)算結(jié)果

Tab.1 Burning production proportion at different Si/Pb3O4 ratio under different pressure

2.1.2 硅粉、四氧化三鉛、硫化銻點(diǎn)火藥

計(jì)算中假設(shè)點(diǎn)火藥在常壓0.1MPa、低氣壓0.01 MPa環(huán)境下進(jìn)行絕熱燃燒，焓變=0。通過數(shù)據(jù)庫檢索Si為穩(wěn)定單質(zhì)，標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓為0kJ/kg，Pb3O4的標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓為-1 069.9kJ/kg，Sb2S3的標(biāo)準(zhǔn)摩爾生成焓為-433.6 kJ/kg。計(jì)算藥劑在不同壓力下的燃燒產(chǎn)物成分、燃燒溫度，見表2。計(jì)算結(jié)果在1 690K時Si(c)發(fā)生相變、由凝聚態(tài)變?yōu)榱藲鈶B(tài)。

表2 Si/Pb3O4/Sb2S3在不同壓力下燃燒產(chǎn)物占比計(jì)算結(jié)果

Tab.2 Burning production proportion of Si/Pb3O4/Sb2S3 under different pressure

表2計(jì)算結(jié)果表明，常溫低氣壓下Pb3O4:Si:Sb2S3=66.5∶13.4∶20.1點(diǎn)火藥的凝聚態(tài)產(chǎn)物、燃燒溫度比Si/Pb3O4（40/60）的低。分析認(rèn)為Si:Pb3O4= 40∶60點(diǎn)火藥更適合作為二級點(diǎn)火藥。

2.2 一級點(diǎn)火藥設(shè)計(jì)

根據(jù)一級點(diǎn)火藥應(yīng)滿足良好的火焰感度、凝聚態(tài)產(chǎn)物多、燃燒溫度高等設(shè)計(jì)要求，初步選用常用的Si/Pb3O4配方體系作為一級點(diǎn)火藥組分，并考慮該點(diǎn)火藥由火焰感度高的配比甲和凝聚態(tài)產(chǎn)物多的配比乙組成，其Si含量接近二級點(diǎn)火藥量Si的含量。

通過對Si/Pb3O4不同配比不同壓力下產(chǎn)物熱力學(xué)參數(shù)的分析和二級點(diǎn)火藥的設(shè)計(jì)分析，配比甲確定為為Si:Pb3O4=20∶80；配比乙確定為Si:Pb3O4=40∶60。為使Si含量接近二級點(diǎn)火藥量Si的含量，甲乙比例確定為甲∶乙=1∶5，按此配比Si的含量為36.6%。

3 試驗(yàn)與分析

3.1 不同點(diǎn)火藥對作用可靠性的影響

為驗(yàn)證點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物含量、燃燒溫度對作用可靠性的影響，進(jìn)行了2組不同點(diǎn)火藥裝藥的對比試驗(yàn)。

試驗(yàn)1主要裝配條件為：二級點(diǎn)火藥Pb3O4:Si:Sb2S3=66.5∶13.4∶20.1，一級點(diǎn)火藥Si:Pb3O4=20∶80，加強(qiáng)帽長度5mm，試驗(yàn)結(jié)果見表3。結(jié)果表明，Si/Pb3O4/Sb2S3和Si/Pb3O4點(diǎn)火藥裝藥組合在低溫、低氣壓試驗(yàn)時出現(xiàn)1發(fā)瞎火，作用可靠性較低。

表3 Si/Pb3O4/Sb2S3和Si/Pb3O4點(diǎn)火藥作用結(jié)果

Tab.3 Function results of Si/Pb3O4/Sb2S3 and Si/Pb3O4 compounds

試驗(yàn)2主要裝配條件：二級點(diǎn)火藥組分，Si:Pb3O4=40∶60；一級點(diǎn)火藥甲∶乙=1∶5，甲乙組合點(diǎn)火藥甲配比為Si:Pb3O4=20∶80，乙配比為Si:Pb3O4=40∶60，上述裝藥組合構(gòu)成新組合點(diǎn)火藥。5mm加強(qiáng)帽長度。試驗(yàn)結(jié)果見表4。

表4 Si/Pb3O4新組合點(diǎn)火藥作用

Tab.4 Function result of Si/Pb3O4 compounds with new ratio

表4試驗(yàn)結(jié)果表明點(diǎn)火具均可靠作用，但延期精度較低。試驗(yàn)1和試驗(yàn)2結(jié)果表明，試驗(yàn)1點(diǎn)火藥裝藥組合作用可靠性較低，試驗(yàn)2點(diǎn)火藥裝藥組合作用可靠性較高，但延期精度較低。試驗(yàn)2組合裝藥的特點(diǎn)是凝聚態(tài)產(chǎn)物、燃燒溫度均較高。試驗(yàn)結(jié)果也進(jìn)一步驗(yàn)證了點(diǎn)火藥的凝聚態(tài)產(chǎn)物含量、燃燒溫度對作用可靠性、延期精度影響較大。

3.2 點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物流動對延期精度的影響

對試驗(yàn)2發(fā)火后產(chǎn)品進(jìn)行觀測，發(fā)現(xiàn)延期時間長（如30.9s）的產(chǎn)品其加強(qiáng)帽內(nèi)無藥劑殘?jiān)?，延期時間穩(wěn)定（如22.5s）的產(chǎn)品其加強(qiáng)帽內(nèi)及口部有殘?jiān)?。分析認(rèn)為，點(diǎn)火瞬間一級點(diǎn)火藥出現(xiàn)兩種狀態(tài)：一種是點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物瞬間在低氣壓下產(chǎn)生固體流動，一種是點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物在低氣壓下基本沒有產(chǎn)生固體流動。前一種狀態(tài)下點(diǎn)火藥對下級相鄰藥劑只是瞬間點(diǎn)火，持續(xù)時間不足，點(diǎn)火藥的燃燒熱量沒有充分傳導(dǎo)給下一級相鄰藥劑，燃燒熱量傳導(dǎo)不穩(wěn)定，因此，出現(xiàn)長秒問題。而后一種狀態(tài)下，點(diǎn)火藥對下級相鄰藥劑能夠持續(xù)點(diǎn)火，點(diǎn)火藥的燃燒熱量能夠充分傳導(dǎo)給下一級，燃燒熱量傳導(dǎo)穩(wěn)定，因此，延期時間能夠穩(wěn)定。

針對產(chǎn)品作用后加強(qiáng)帽內(nèi)有藥劑殘?jiān)蜔o藥劑殘?jiān)F(xiàn)象，分析認(rèn)為是加強(qiáng)帽內(nèi)藥劑壓強(qiáng)較低。因而對上述點(diǎn)火藥進(jìn)行了藥高測量，結(jié)果100mg點(diǎn)火藥、150MPa壓強(qiáng)，藥高均在1.5mm左右。將200mg點(diǎn)火藥裝在長度為5mm的加強(qiáng)帽內(nèi)進(jìn)行壓合，加強(qiáng)帽內(nèi)藥劑所受壓強(qiáng)一是不穩(wěn)定，二是壓強(qiáng)不足。

為使點(diǎn)火藥壓強(qiáng)均勻、提高延期精度，進(jìn)行了試驗(yàn)3。主要措施是將加強(qiáng)帽長度由5mm下調(diào)至1.8mm，其余裝配條件同試驗(yàn)2，結(jié)果見表5。

表5 加強(qiáng)帽長度對延期精度的影響

Tab.5 Effect of reinforcement plug length on delay time accuracy

表5結(jié)果表明，加強(qiáng)帽高度由5mm下調(diào)至1.8mm后延期精度有所提高。在-55℃、2h，0.01MPa下環(huán)境下，極差由10s減小到6.3s，-55℃、2h，常壓下極差也由1.6s減小到0.4s。加強(qiáng)帽長度縮短后延期精度有所提高，但極差仍然很大。觀察秒量較長產(chǎn)品，其加強(qiáng)帽內(nèi)凝聚態(tài)產(chǎn)物仍然較少。

為進(jìn)一步提高延期精度，減少點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物的固態(tài)流動，進(jìn)行了試驗(yàn)4。主要措施是在加強(qiáng)帽內(nèi)加裝了40目金屬網(wǎng)，為防止加強(qiáng)帽位移，在加強(qiáng)帽部位加裝了反扣帽，試驗(yàn)結(jié)果見表6。

表6 金屬網(wǎng)反扣帽對延期精度的影響

Tab.6 Effect of reversed metal net application on delay time accuracy

表6結(jié)果表明，在延期體加強(qiáng)帽內(nèi)加裝40目金屬網(wǎng)和反扣帽后，延期精度得到提高。在低溫、低氣壓下極差由6.3s減小到2.7s，標(biāo)準(zhǔn)差由2.09s降低至0.87s。觀察點(diǎn)火具發(fā)火后點(diǎn)火藥燃燒狀態(tài)，點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物的固體流動得到控制，加強(qiáng)帽內(nèi)均有凝聚態(tài)產(chǎn)物。

4 結(jié)論

通過低氣壓長秒延期點(diǎn)火具的研究，得到結(jié)論如下：（1）在藥劑作用過程中，燃燒反應(yīng)區(qū)熱量傳遞是燃燒速度穩(wěn)定性的基本條件。（2）與常壓下相比，點(diǎn)火藥在低氣壓下燃燒時，其凝聚態(tài)產(chǎn)物含量明顯降低，燃燒溫度降低幅度也較大。（3）點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物的含量占比、凝聚態(tài)產(chǎn)物是否流動，直接影響燃燒反應(yīng)區(qū)的熱量傳遞和點(diǎn)火具的燃燒速度。點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物含量占比越高、凝聚態(tài)產(chǎn)物基本不流動，熱量傳遞時間越長，燃燒速度越穩(wěn)定。（4）對加強(qiáng)帽采取擋藥和反扣帽定位措施，能有效減少點(diǎn)火藥凝聚態(tài)產(chǎn)物流動，保證溫度、熱量穩(wěn)定傳遞，提高延期精度。

[1] 張領(lǐng)科,周彥煌,陸欣,陸春義.某底排彈底排裝置工作期間內(nèi)部流場的數(shù)值模擬[J].含能材料,2010,18 (2):217-228.

[2] 蔡瑞嬌.火工品設(shè)計(jì)原理[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，1999.

Study on the Delay Ignitor with Long Delay Time under Low Pressure Condition

LIU Jun-ge1，F(xiàn)U Yan-liu1，GUO Qiu-ping2，ZHAO Bian-ling1，LI Tong1，ZHANG Liang-liang1

(1.Liaoning North Huafeng Special Chemistry Cop.,Fushun,113003；2.Army Represent Office at Fushun, Fushun, 113003)

Aimed at the low pressure working condition of the delay ignitor, the overall design on the delay ignitor with unclosed casing aspect was studied. Based on delay composition burning function, the multi-phase ignition structure was designed, and the design requirement for ignition powder at each phase was derived. Through proportion experiments for ignition powder, it’s found that the proportion and mobility of condensed state explosive residual are two key performance indicators for the stability of ignition process. This research provides extensive guidance for long time delay ignitor working in low pressure environment.

Delay ignitor；Low pressure；Ignition powder；Accuracy

TJ45+5

A

10.3969/j.issn.1003-1480.2019.06.004

1003-1480（2019）06-0013-04

2019-11-13

劉君閣（1960 -），男，研究員級高級工程師，主要從事火工品技術(shù)研究。