范?？?， 朱金花， 戴興旺， 牛 錚

(1.中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué)，安徽合肥230026；2.合肥通用機(jī)械研究院有限公司，安徽合肥230031；3. 國(guó)家壓力容器與管道安全工程技術(shù)研究中心，安徽合肥230031)

1 概述

隨著GB 50183—2015《石油天然氣工程設(shè)計(jì)防火規(guī)范》的發(fā)布(后又暫停實(shí)施，現(xiàn)執(zhí)行GB 50183—2004，但2015版仍有一定的參考意義)，對(duì)大型LNG儲(chǔ)罐防火間距提出了更高的要求，且對(duì)單容罐與全容罐區(qū)別對(duì)待[1]。由于全容罐無需設(shè)置圍堰，占地面積大大減少，安全性也得到大幅提高，近幾年發(fā)展迅速?？紤]到大型LNG接收站中采用混凝土次容器的全容罐造價(jià)過高、制造安裝工藝復(fù)雜，針對(duì)城市調(diào)峰和液化廠項(xiàng)目中公稱容積5×104m3以下的LNG儲(chǔ)罐，根據(jù)GB/T 26978—2011《現(xiàn)場(chǎng)組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)液化天然氣儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)與建造》等標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的要求，設(shè)計(jì)了性價(jià)比更高的金屬壁全容罐。雖然相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)金屬壁全容罐有所定義，但是此種儲(chǔ)罐國(guó)外尚未有先例，國(guó)內(nèi)雙金屬壁式和三金屬壁式的實(shí)例較少，雙金屬壁儲(chǔ)罐有山西祁縣液化項(xiàng)目20 000 m3儲(chǔ)罐和山西襄坦、大同各10 000 m3儲(chǔ)罐；三金屬壁有西安秦華25 000 m3儲(chǔ)罐。以某地在建的1臺(tái)25 000 m3全容罐作為分析對(duì)象，從結(jié)構(gòu)形式、絕熱性能、施工工藝等方面分析雙金屬壁式全容罐和三金屬壁式全容罐的優(yōu)缺點(diǎn)。

2 設(shè)計(jì)參數(shù)

該25 000 m3全容罐主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表1,表1中g(shù)指當(dāng)?shù)氐闹亓铀俣取?/p>

表1 25 000 m3全容罐的主要設(shè)計(jì)參數(shù)

3 結(jié)構(gòu)形式

全容罐包含一個(gè)主容器和一個(gè)次容器。主容器是一個(gè)可以盛裝低溫介質(zhì)的自支撐式、鋼質(zhì)單壁罐；次容器是一個(gè)自支撐式鋼質(zhì)或混凝土帶有拱頂?shù)膬?chǔ)罐。正常操作工況下，次容器作為儲(chǔ)罐的主要蒸發(fā)氣容器，還支撐主容器的絕熱層。在主容器泄漏的情況下，次容器必須具有裝存全部低溫介質(zhì)并在結(jié)構(gòu)上保持氣密性的能力。本文主要比較的是次容器為金屬(鋼質(zhì))的儲(chǔ)罐。

在充注過量、地震作用下，儲(chǔ)液晃動(dòng)或者內(nèi)罐破損時(shí)，全容罐的次容器需要儲(chǔ)存部分甚至全部的低溫介質(zhì)。此時(shí)，如果沒有相應(yīng)的保護(hù)措施，次容器會(huì)因急劇降溫產(chǎn)生巨大的熱應(yīng)力，從而發(fā)生破壞。為了滿足全容罐的要求，必須在主容器和次容器之間加入保護(hù)措施。目前國(guó)內(nèi)主要有雙金屬壁和三金屬壁兩種方案，下面分別對(duì)其結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行分析對(duì)比。

3.1 雙金屬壁全容罐

雙金屬壁全容罐[2]的保護(hù)措施是在內(nèi)罐(作為主容器)與外罐(作為次容器)之間的夾層底部設(shè)置熱角防護(hù)系統(tǒng)(TPS)[3]，同時(shí)在外罐外壁設(shè)置PIR(聚異三聚氰酸酯)或HLB800型泡沫玻璃磚保冷，使儲(chǔ)罐在事故工況下的蒸發(fā)率大大降低，壓力控制得到有效的保障，確保儲(chǔ)罐在一定時(shí)間內(nèi)安全運(yùn)行。在外罐內(nèi)側(cè)底角處設(shè)置的熱角防護(hù)系統(tǒng)主要由二次底板、一定高度的熱角圈板、熱角蓋板以及其周圍的HLB800型泡沫玻璃磚組成。熱角防護(hù)系統(tǒng)可以有效減少事故工況下罐底角處的熱量傳遞，并且最大程度減小外罐急劇降溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力。內(nèi)罐壁板、底板、吊頂和外罐壁板、底板以及熱角防護(hù)系統(tǒng)的二次底板、熱角圈板、熱角蓋板材料均為S30408不銹鋼，拱頂和壓縮環(huán)由于不接觸低溫介質(zhì)選用碳鋼(本次設(shè)計(jì)選用Q345R)。其底部保冷結(jié)構(gòu)和頂部保冷結(jié)構(gòu)分別見圖1、2。圖1中標(biāo)注橫線下面的2×150 mm表示2層，每層厚度150 mm，其余類似格式意義與此相同；標(biāo)注橫線下面的其余格式數(shù)據(jù)均指厚度。其余圖中標(biāo)注橫線下面值的意義與圖1相同。圖1中熱角圈板高度為5 m。

圖1 雙金屬壁全容罐底部保冷結(jié)構(gòu)

3.2 三金屬壁全容罐

三金屬壁全容罐[4]含有3個(gè)容器，內(nèi)罐作為主容器，中間罐作為次容器，外罐裝存蒸發(fā)氣和保冷材料。中間罐可以完全盛裝內(nèi)罐所有的低溫介質(zhì)。內(nèi)罐和中間罐(壁板、底板)的材料為S30408不銹鋼，外罐采用碳鋼，本次設(shè)計(jì)采用Q345R。圖3、4分別是三金屬壁全容罐底部和頂部保冷結(jié)構(gòu)。

圖2 雙金屬壁全容罐頂部保冷結(jié)構(gòu)

圖3 三金屬壁全容罐底部保冷結(jié)構(gòu)

圖4 三金屬壁全容罐頂部保冷結(jié)構(gòu)

3.3 兩種儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)參數(shù)

通過對(duì)兩種儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)形式的對(duì)比，給出25 000 m3全容罐兩種方案的設(shè)計(jì)參數(shù)，見表2和表3。

表2 25 000 m3雙金屬壁全容罐設(shè)計(jì)參數(shù)

表3 25 000 m3三金屬壁全容罐設(shè)計(jì)參數(shù)

根據(jù)表2和表3的設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)兩種結(jié)構(gòu)形式的儲(chǔ)罐進(jìn)行計(jì)算后統(tǒng)計(jì)其材料用量、總造價(jià)、占地面積以及施工工期。為了方便對(duì)比，將25 000 m3單容罐[5]也納入比較，見表4。

表4 兩種結(jié)構(gòu)形式全容罐和同體積單容罐本體的材料用量、總造價(jià)、占地面積及施工工期

從表4可以得出，雙金屬壁儲(chǔ)罐和三金屬壁儲(chǔ)罐的總造價(jià)分別比單容罐高出44.0%和44.4%，但是占地面積卻分別只有單容罐的18.1%和19.4%，因此建設(shè)全容罐是一個(gè)趨勢(shì)。同時(shí)，雙金屬壁儲(chǔ)罐的造價(jià)與三金屬壁儲(chǔ)罐相差無幾，說明雙金屬壁儲(chǔ)罐雖然少了一層罐體，但是由于其有熱角防護(hù)系統(tǒng)，且外罐壁板和底板需要采用S30408材質(zhì)，在造價(jià)上優(yōu)勢(shì)并不明顯。

4 絕熱性能

LNG儲(chǔ)罐為常壓儲(chǔ)存，為了維持-162 ℃的低溫和盡可能低的日蒸發(fā)率，儲(chǔ)罐的絕熱性能十分重要。日蒸發(fā)率是評(píng)價(jià)大型LNG儲(chǔ)罐絕熱性能的重要技術(shù)參數(shù)，同時(shí)也是一項(xiàng)競(jìng)爭(zhēng)性經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。對(duì)于大型的LNG儲(chǔ)罐，按照通常的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，對(duì)日蒸發(fā)率的控制要求見表5。

表5 大型LNG儲(chǔ)罐日蒸發(fā)率指標(biāo)

日蒸發(fā)率的計(jì)算方法以穩(wěn)態(tài)傳熱過程為基礎(chǔ)，環(huán)境條件恒定，通過計(jì)算儲(chǔ)罐頂部、側(cè)面以及底部的日傳熱量得出儲(chǔ)罐日總吸熱量，再計(jì)算日蒸發(fā)率。為方便計(jì)算，將儲(chǔ)罐底部和頂部傳熱簡(jiǎn)化成多層平壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)，將儲(chǔ)罐側(cè)面?zhèn)鳠峥闯啥鄬訄A筒壁的穩(wěn)定熱傳導(dǎo)[6]。日蒸發(fā)率表達(dá)式如下：

(1)

式中η——日蒸發(fā)率

Q——儲(chǔ)罐日總吸熱量，kJ

r——LNG的氣化潛熱，kJ/kg

ρ——LNG密度，kg/m3

V——儲(chǔ)罐的有效容積，m3

不考慮日照的影響，在假定環(huán)境溫度為20 ℃情況下，分別計(jì)算出在操作工況和全液位泄漏工況(指內(nèi)罐介質(zhì)完全泄漏至相鄰空間的工況)下兩種結(jié)構(gòu)形式LNG儲(chǔ)罐的日蒸發(fā)率，見表6。

表6 兩種結(jié)構(gòu)形式LNG儲(chǔ)罐的日蒸發(fā)率

由表6可以看出：

① 在操作工況下，兩種結(jié)構(gòu)形式儲(chǔ)罐的日蒸發(fā)率都維持在較低的水平，雙金屬壁全容罐的日蒸發(fā)率比三金屬壁全容罐高0.009%，每天回收液化這些蒸發(fā)氣所需消耗的能量(不計(jì)液化過程中能量損耗)約為152.9 kW·h。因此，三金屬壁儲(chǔ)罐更符合當(dāng)前節(jié)能減排、綠色化工的理念。

② 全液位泄漏工況下，雙金屬壁儲(chǔ)罐日蒸發(fā)率過高，需要安全泄放系統(tǒng)以及BOG壓縮機(jī)高負(fù)荷運(yùn)行才能做到安全有序地進(jìn)行排放；而三金屬壁儲(chǔ)罐由于中間罐和外罐之間還有一個(gè)完好的夾層保冷，使得其可以維持較低的日蒸發(fā)率，其工藝系統(tǒng)依舊可以平穩(wěn)運(yùn)行，不需要采取安全泄放等措施。

5 施工工藝

25 000 m3全容罐的施工順序是外罐、中間罐或熱角防護(hù)系統(tǒng)、內(nèi)罐，各層罐體均采用“倒裝法”。外罐施工完成后，在底部留有門洞方便之后的施工。

雙金屬壁儲(chǔ)罐在施工過程中存在2個(gè)難點(diǎn)：①根據(jù)GB/T 26978.5—2011《現(xiàn)場(chǎng)組裝立式圓筒平底鋼質(zhì)液化天然氣儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)與建造 第5部分：試驗(yàn)、干燥、置換及冷卻》第4.1.2條規(guī)定，全容罐的鋼質(zhì)次容器需要進(jìn)行水壓試驗(yàn)，因此雙金屬壁儲(chǔ)罐的外罐需要進(jìn)水壓試驗(yàn)。但是，由于外罐水壓試驗(yàn)后內(nèi)罐、保冷系統(tǒng)等需要施工，還要將外罐底部割出兩個(gè)門洞，破壞了外罐，水壓試驗(yàn)的意義大打折扣。②內(nèi)罐焊接完成后，需進(jìn)入夾層完成熱角防護(hù)系統(tǒng)的焊接，其中在熱角防護(hù)系統(tǒng)圈板與底板、圈板與蓋板的大角縫位置，由于只能進(jìn)行單面的表面檢測(cè)，無法100%確保焊接質(zhì)量。而熱角防護(hù)系統(tǒng)在泄漏工況下起重要作用，焊接質(zhì)量的優(yōu)劣直接影響到儲(chǔ)罐的安全運(yùn)行。

相比之下，三金屬壁儲(chǔ)罐由于在外罐內(nèi)需要進(jìn)行兩層罐體的施工，施工工期有所增加，但是避免了雙金屬壁儲(chǔ)罐的第2個(gè)施工難點(diǎn)，焊接質(zhì)量可以得到更好的保障。

6 結(jié)論

① 雙金屬壁全容罐和三金屬壁全容罐各方面指標(biāo)均能夠達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范中金屬壁全容罐的要求。

② 雙金屬壁全容罐和三金屬壁全容罐在占地面積、工程造價(jià)以及施工工期方面無明顯的差異。

③ 三金屬壁全容罐在絕熱性能以及施工工藝方面，比雙金屬壁全容罐具有一定優(yōu)勢(shì)，更加安全可靠和節(jié)能。