朱中輝，楊盛捷，李佩陽，徐曉美

（南京林業(yè)大學汽車與交通工程學院，南京210037）

0 引言

發(fā)動機的排氣噪聲是汽車噪聲中最主要的噪聲源之一，其大小直接取決于排氣消聲器設(shè)計的優(yōu)劣。傳統(tǒng)的基于經(jīng)驗設(shè)計、不斷試制并修改樣品的消聲器設(shè)計方法不僅設(shè)計工作周期長，而且開發(fā)成本高，無法滿足當前產(chǎn)品快速更新?lián)Q代的步伐。因此，近些年來，基于計算機輔助設(shè)計的消聲器設(shè)計方法得到了越來越廣泛的應用。陳志林等人應用COMSOL軟件對常用共振式消聲器開展了參數(shù)化建模研究[1]。戚美等人利用COMSOL和FLUENT軟件模擬研究了某型排氣消聲器的聲場和流場[2]。石靜等人利用GT-POWER軟件對柴油機排氣消聲器基本消聲單元的消聲特性進行了仿真研究[3]。本文將基于COMSOL軟件和正交試驗理論，對某型排氣消聲器的消聲性能開展優(yōu)化設(shè)計研究。

1 消聲器聲學模型構(gòu)建與計算

圖1為利用COMSOL軟件建立的消聲器立體模型。由圖1可知，該消聲器的內(nèi)腔由3塊隔板隔成了4個腔室，每個隔板上都有8個尺寸相等且均勻布置的通孔。1根直通管貫穿消聲器的入口和出口，直通管中部有1個封閉圓鐵片切斷了氣流從直通管入口到出口的流通，直通管上有2段穿孔區(qū)域。圖2為網(wǎng)格劃分后的消聲器聲學分析有限元模型。

圖1 消聲器立體模型

圖2 消聲器聲學分析有限元模型

設(shè)定消聲器的相關(guān)參數(shù)，如表1所示。在COMSOL中設(shè)定消聲器外殼邊界為硬聲場邊界（壁），穿孔區(qū)域設(shè)定為 “內(nèi)部穿孔板”，內(nèi)部其他邊界設(shè)定為內(nèi)部硬聲場邊界。

表1 消聲器仿真參數(shù)設(shè)定

選定噪聲分析頻率范圍為100～1 000 Hz。通過計算可得圖3所示的消聲器傳輸損耗 （即傳聲損失）隨排氣噪聲頻率變化的關(guān)系，以及不同頻率下消聲器內(nèi)部的聲壓分布。

圖3 傳輸損耗隨排氣噪聲頻率的變化關(guān)系

2 消聲器傳聲損失單一影響因素

為考察消聲器相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)對其傳聲損失的影響，分別研究了消聲器外殼直徑、直通管直徑及消聲器內(nèi)的聲腔個數(shù)對消聲器傳聲損失的影響。

2.1 消聲器外殼直徑

保持原消聲器其他參數(shù)不變，改變其外殼直徑，由原來的180 mm分別增大和減小10 mm，即使消聲器外殼的直徑分別為190 mm和170 mm。運用COMSOL軟件計算消聲器的傳聲損失，得到如圖4所示的不同消聲器外殼直徑下消聲器傳聲損失隨噪聲頻率的變化關(guān)系。由圖4可以看出，在低頻區(qū)域消聲器的外殼直徑對消聲器傳聲損失的影響并不明顯，但隨著頻率的增高，消聲器的傳聲損失隨其外殼直徑的增大而增大。

圖4 消聲器外殼直徑對其傳聲損失的影響

2.2 消聲器直通管直徑

保持原消聲器其他參數(shù)不變，改變其直通管直徑，由原來的54 mm分別增大和減小10 mm，即使消聲器直通管直徑分別為44 mm和64 mm。運用COMSOL軟件計算消聲器的傳聲損失，得到如圖5所示的不同直通管直徑下消聲器傳聲損失隨噪聲頻率變化的關(guān)系。由圖5可以看出，隨著消聲器直通管直徑的減小，即消聲器擴張比的增大，消聲器的傳聲損失逐漸增加。

圖5 消聲器直通管直徑對其傳聲損失的影響

2.3 消聲器聲腔個數(shù)

保持原消聲器其他參數(shù)不變，改變消聲器聲腔的個數(shù)，由原來的4改為3個和5個。運用COMSOL軟件計算消聲器的傳聲損失，得到如圖6所示的不同消聲器聲腔個數(shù)下消聲器傳聲損失隨噪聲頻率的變化關(guān)系。由圖6可以看出，在低頻區(qū)域消聲器聲腔個數(shù)對消聲器的傳聲損失影響并不大，但隨著頻率的增大，聲腔個數(shù)對傳聲損失有較明顯的影響。

圖6 消聲器聲腔個數(shù)對其傳聲損失的影響

3 消聲器傳聲損失正交優(yōu)化

正交試驗設(shè)計是研究多因素多水平的一種設(shè)計方法[4-5]。消聲器正交試驗設(shè)計的具體步驟如下：1）篩選消聲器的影響因素，設(shè)定各因素水平，制作因素水平表，選擇合適的正交試驗表；2）對正交試驗表中的組合進行試驗，得到對應的傳聲損失，并將其記錄于正交試驗表內(nèi)；3）計算因素水平的極差，并根據(jù)極差大小分析各因素的影響大小關(guān)系，找出因素主次和水平優(yōu)劣，然后找出可能的優(yōu)化組合；4）對優(yōu)化組合進行仿真分析，計算傳遞損失之和，并與原有消聲器的傳遞損失進行比較分析，確定最終的優(yōu)化方案。

本文選擇消聲器外殼直徑、直通管直徑和聲腔個數(shù)作為正交優(yōu)化試驗設(shè)計因素，每個因素選擇3個因素水平，如表2所示。

表2 消聲器正交試驗因素水平表

運用COMSOL軟件計算消聲器的傳聲損失LT（Transmission Loss），并統(tǒng)計每種方案在整個頻段上的傳聲損失均值，得到如表3所示的消聲器正交試驗設(shè)計分析計算結(jié)果。

根據(jù)表3進行正交優(yōu)化計算，得到表4。表4中，Ⅰ值就是在每個因素下對應水平為1的試驗結(jié)果之和，Ⅱ就是在每個因素下對應水平為2的試驗結(jié)果之和，Ⅲ就是每個因素下對應水平為3的試驗結(jié)果之和，R為各因素的極差，是任一因素下指標值的最大值與最小值之差。R越大，說明該因素對使用指標的影響越大，也就是越重要。

表3 消聲器正交試驗設(shè)計分析計算結(jié)果

由表4中R的大小可知，直通管直徑為影響消聲器傳聲損失的首要影響因素，其次是消聲器外殼直徑，最后是消聲器聲腔個數(shù)。在表4中，選取各因素中試驗結(jié)果之和為最大的水平之因素作為優(yōu)化組合方案，得到表5所示的優(yōu)化方案。

表5 正交試驗優(yōu)化設(shè)計參數(shù)值

根據(jù)表5的消聲器優(yōu)化參數(shù)值，運用COMSOL軟件建模并計算消聲器的傳聲損失，將其與原消聲器的傳聲損失作對比可得圖7。

圖7 原消聲器與優(yōu)化后消聲器傳聲損失對比

由圖7可以看出，經(jīng)過正交試驗優(yōu)化設(shè)計后的消聲器，其傳聲損失明顯大于原消聲器，即經(jīng)過優(yōu)化后的消聲器的消聲性能得到了顯著提高。

4 結(jié)論

運用COMSOL軟件建立了某4腔擴張式消聲器的聲學仿真模型?；诖朔抡婺Ｐ停紫妊芯苛讼暺鞯幕窘Y(jié)構(gòu)參數(shù)，如外殼直徑、直通管直徑、聲腔個數(shù)等單一因素對消聲器傳聲損失的影響，然后基于正交試驗理論，研究了多因素對消聲器消聲性能的影響，并對消聲器結(jié)構(gòu)進行了優(yōu)化設(shè)計。研究表明，優(yōu)化后的消聲器，其消聲性能得到了明顯的提高。此研究方法有利于提高消聲器的設(shè)計效率，縮短產(chǎn)品開發(fā)周期，滿足市場產(chǎn)品更新?lián)Q代的要求。