龔昌文

（云南云天化無損檢測有限公司，云南 昆明 650233）

1 換熱管管板處壁厚檢測的重要性

目前，由于結(jié)構(gòu)限制，換熱管只能采用內(nèi)穿式探頭渦流檢測方法進(jìn)行探傷和壁厚測量。根據(jù)渦流檢測原理，在被檢材料內(nèi)部，渦流密度隨著滲透深度增加，而成指數(shù)衰減[1]。換熱管渦流測厚正是利用指數(shù)衰減曲線的相對線性段，從而保證測厚數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。正常情況下，壁厚檢測中渦流的滲透深度都會大于換熱管的實(shí)際厚度，以保證良好的檢測線性。但這樣就會使換熱管外管板對該處管子壁厚檢測產(chǎn)生較大影響，即檢測值往往比實(shí)際大很多[2]。通常情況下，換熱管壁厚檢測所得到的數(shù)據(jù)是管板和折流板段以外管子的某一小段圓周平均壁厚的最小值。

換熱管渦流檢測發(fā)現(xiàn)，隨著設(shè)備投運(yùn)年限的增加，部分換熱管管板處壁厚較其它腐蝕更為嚴(yán)重，壁厚更薄。這種情況，在尿素裝置的高壓換熱器中，表現(xiàn)尤為突出。主要是:由于管板處換熱管結(jié)構(gòu)導(dǎo)致溫度、介質(zhì)等分布差異，而使得壁厚減薄相對嚴(yán)重。管板處換熱管到一定程度時，容易形成渦流檢測不到的針孔缺陷，加之，該處換熱管又是應(yīng)力腐蝕開裂的集中高發(fā)區(qū)，壁厚變薄后，如果檢測不到，后果是可想而知的。有的新?lián)Q熱器，即使在投用初期，管板處換熱管由于特殊原因，也會發(fā)生泄漏。例如，貴州某公司合成氨裝置中的一臺換熱器，投用1年后，由于間隙腐蝕導(dǎo)致管板某一區(qū)域換熱管外壁嚴(yán)重非均勻減薄[3]。

2 可行性及適用性分析

2.1 改變檢測參數(shù)法

渦流檢測中最關(guān)鍵的因素是檢測頻率的選擇，它直接決定著渦流在被檢材料內(nèi)部的滲透深度，即被檢材料的厚度范圍。檢測頻率越高，趨膚效應(yīng)越強(qiáng)，渦流在被檢材料中的滲透深度就越低[1]。因此，采用適當(dāng)提高檢測頻率的方式,可以檢測換熱管管板處的壁厚。此時頻率的選擇，以最大滲透深度稍大于管子壁厚為宜[2]。

這種方法對鐵磁性的管板有較好的效果，因為鐵磁性材料磁導(dǎo)率較大，而且不是常數(shù)（非磁性材料的磁導(dǎo)率為1）。相對于非磁性材料來說，鐵磁性材料趨膚效應(yīng)更強(qiáng)，滲透深度更小，同時在渦流信號大小和方向的分布上差異更大。如果渦流滲透深度選擇適當(dāng)，管板響應(yīng)信號對管壁信號的干擾就會非常小，但此時檢測線性會比正常檢測參數(shù)稍差。這種方法也可用于碳鋼折流板處換熱管的壁厚檢測。如果管板也為非鐵磁性材料（多為換熱管同種材料），兩種材料的渦流響應(yīng)信號在大小和方向的分布上存在一致性，相互影響就比較大，會帶來較大的檢測誤差。

2.2 數(shù)據(jù)修正法

由換熱器的設(shè)計參數(shù)可知，換熱管之間多為對稱排列、管橋等距，同時管橋或換熱管外管板構(gòu)件厚度均大于正常檢測參數(shù)下的標(biāo)準(zhǔn)渦流滲透深度。也就是說，渦流檢測時每根管子周圍的構(gòu)件所產(chǎn)生的干擾信號基本是一致的。只要減去這種干擾，就可以得到相對真實(shí)的管板處的換熱管壁厚數(shù)據(jù)。所以，可以采用數(shù)據(jù)修正的方法來檢測換熱管管板處壁厚。對于折流板處的換熱管壁厚，由于折流板整體形狀差異（有的為圓形，有的為半圓形或其它形狀），導(dǎo)致部分換熱管（主要是折流板外圈）臨近構(gòu)件不一致，致使該部分換熱管壁厚數(shù)據(jù)存在較大誤差。

這種方法，理論上對任何材料的管板都適用，也不存在檢測線性變壞的情況。但對于使用年限較長的換熱器，由于腐蝕、沖刷等原因，會導(dǎo)致?lián)Q熱管外臨近構(gòu)件形狀不規(guī)則，即干擾信號的一致性較差。此時，數(shù)據(jù)修正法相對誤差較大。

2.3 適用性分析

從檢測原理上分析，改變檢測參數(shù)法和數(shù)據(jù)修正法都是可行的，只是存在檢測誤差大小的問題。但在實(shí)際應(yīng)用中，通常多為運(yùn)行于中、晚期的設(shè)備才要求檢測換熱管管板處的壁厚，所以，如果管板為碳鋼材料，一般采用改變檢測參數(shù)法進(jìn)行。只有當(dāng)管板與換熱管為同種材料，或管板為非磁性材料時，才考慮采用數(shù)據(jù)修正法。因為非磁性材料的管板，通常情況下，基本不存在腐蝕，或均勻腐蝕量很小，即使是在設(shè)備運(yùn)行的中、晚期。

對于投用初期的換熱器，必要時，也可有針對性地檢測換熱管管板處的壁厚。由于設(shè)備運(yùn)行時間較短，管板干擾信號，對每根換熱管來說，差異不大，且與模擬管板信號也較為一致。此時，即使管板為碳鋼材料，數(shù)據(jù)修正法也適用。

3 試驗

不同的管板材質(zhì)、結(jié)構(gòu)，以及不同的換熱管材質(zhì)、規(guī)格，檢測參數(shù)存在較大差異。以MIZ-27SI渦流儀及配件，測試尿素高壓洗滌器換熱管管板處的壁厚。

以該設(shè)備管板管橋厚度（7mm）為基準(zhǔn)，使用20MnMo的碳鋼材料加工管狀模擬碳鋼管板，其內(nèi)徑與管板孔徑一致。使用尿素級316L、φ25×2.5管子，加工渦流檢測壁厚對比樣管。

3.1 改變檢測參數(shù)法

對尿素高壓洗滌器換熱管的渦流檢測，正常情況下的檢測頻率為1kHz。此時，管外碳鋼管板將對壁厚響應(yīng)曲線產(chǎn)生較大影響，結(jié)果是使響應(yīng)曲線往壁厚增大的方向移動。改變渦流檢測參數(shù)（檢測頻率，其它參數(shù)相應(yīng)調(diào)整），碳鋼管板的影響程度隨之改變。表1為在不同檢測頻率下標(biāo)準(zhǔn)壁厚管的試驗數(shù)據(jù)（部分）。

表1 不同頻率下的壁厚實(shí)測值 [2]

由表1看出，隨著檢測頻率的增加，模擬碳鋼管板的影響逐漸減?。划?dāng)檢測頻率增加到22kHz以上時，基本消除了模擬碳鋼管板對管子壁厚檢測的影響。此時，誤差為+0.05mm，可以基本滿足換熱管壁厚檢測要求。

試驗中也發(fā)現(xiàn)，檢測頻率增加后，壁厚標(biāo)樣臺階響應(yīng)線性稍差，這與管子壁厚檢測原理是穩(wěn)合的。

3.2 數(shù)據(jù)修正法

在正常檢測參數(shù)下，假設(shè)檢測頻率為1kHz，從表1看出，模擬碳鋼管板的存在，使換熱管壁厚數(shù)據(jù)增加了0.30mm。如果管板基本無腐蝕、沖刷，也就是每根換熱管所對應(yīng)的附加電磁特性即干擾信號不變，則將所有壁厚數(shù)據(jù)減去0.30mm即可。該數(shù)據(jù)基本反映出管板處換熱管的最小壁厚。

4 現(xiàn)場應(yīng)用

4.1 高壓洗滌器檢測

4.1.1 高壓洗滌器基本情況

設(shè)備為CO2汽提工藝年產(chǎn)52萬噸尿素的關(guān)鍵換熱器之一，基本情況如表2所示。

4.1.2 檢測方法選擇

該設(shè)備管板為碳鋼材料，已運(yùn)行10年以上，因此選擇改變檢測參數(shù)法進(jìn)行檢測。

4.1.3 頻率選擇

根據(jù)試驗結(jié)果，并考慮壁厚標(biāo)樣臺階響應(yīng)信號的線性誤差，選用22kHz作為檢測頻率。

表2 高壓洗滌器基本情況

4.1.4 檢測結(jié)果及驗證

投用11年、76萬t/a某尿素裝置，大修時高壓洗滌器，在兩種檢測參數(shù)下，管子壁厚的檢測統(tǒng)計見表3[4]。

表3 兩種檢測參數(shù)下的壁厚統(tǒng)計

注:表中數(shù)據(jù)為換熱管除開端部效應(yīng)（一般為距離管口30mm左右）后的最小壁厚。

比較兩種檢測參數(shù)下每根換熱管的最小壁厚，其偏差（前者-后著）統(tǒng)計結(jié)果如表4所示。

表4 兩種檢測參數(shù)下的壁厚偏差統(tǒng)計

從表4看出，改變檢測參數(shù)后，多數(shù)換熱管最小壁厚稍有減少，說明壁厚最薄處主要是在管板處。兩次壁厚差異在0～0.15 mm，表明壁厚數(shù)據(jù)可靠，基本能夠滿足技術(shù)要求。

表5為海南某公司80萬噸尿素裝置已投運(yùn)14年的高壓洗滌器2017年9月檢修部分換熱管拔管前、后（檢測頻率分別為22kHz和1kHz）的渦流檢測壁厚數(shù)據(jù)[5]。該設(shè)備換熱管為316L材料，管板為碳鋼材料。

表5 拔管前、后換熱管壁厚數(shù)據(jù)

拔管后，管子的壁厚檢測不存在結(jié)構(gòu)性干擾因素。從表5看出，壁厚最薄處主要在管板處。兩次檢測壁厚差異在0～0.15 mm，因此，改變檢測參數(shù)后獲得的壁厚數(shù)據(jù)，基本能夠滿足技術(shù)要求。

4.2 CO2再生塔再沸器檢測

4.2.1 設(shè)備基本情況

設(shè)備為貴州某公司年產(chǎn)45萬噸合成氨裝置臥式換熱設(shè)備，U型換熱管，2管程由左右管板分隔。中部換熱管各3列為φ19×2.25mm，其余為φ19×1.80mm，投用1年多。由于舊設(shè)備換熱管右上管板部分以前多次泄漏過，所以委托我們對右管板上面13排換熱管直管段進(jìn)行100%檢測，其余部分直管段進(jìn)行抽測。設(shè)備基本情況如表6所示。

表6 CO2再生塔再沸器基本情況

4.2.2 檢測方法選擇

對原設(shè)備和同類型設(shè)備運(yùn)行工藝及檢修情況進(jìn)行了解，設(shè)備運(yùn)行時換熱管右上部為沸騰區(qū)。換熱管缺陷主要集中在右管板上部，且位置在管板段附近。所以檢測時，除對所有換熱管進(jìn)行正常的探傷和壁厚檢測外，還專門對右管板最上面13排換熱管管板處進(jìn)行了有針對性的壁厚檢測。鑒于管板、管子為同種材料，運(yùn)行時間也不長，選擇數(shù)據(jù)修正法進(jìn)行壁厚數(shù)據(jù)處理。

4.2.3 修正值確定

經(jīng)過304材料的模擬管板，在正常檢測頻率下，304材料φ19×2.25的修正值為-0.45 mm，φ19×1.80的修正值為-0.50 mm（樣管為該設(shè)備換熱管預(yù)留管子）。

4.2.4 檢測結(jié)果

右管板最上面13排共有管子389根，其中φ19×2.25管子 52根，φ19×1.80管子 337根。表7為管板處換熱管壁厚實(shí)際檢測數(shù)據(jù)和修正數(shù)據(jù)統(tǒng)計結(jié)果[3]。

從表7看出，被檢測換熱管管板處管壁存在明顯的腐蝕減薄。結(jié)合渦流探傷發(fā)現(xiàn)，該管板處部分換熱管外壁存在典型大缺陷信號，可以判斷出管子外壁為局部非均勻腐蝕減薄。

4.3.5 拔管驗證情況

1)由于設(shè)備才投用1年多，抽芯后管子殼程看起來非常新，也很完好。對1.15 mm和1.20 mm的3根換熱管右管口段50 mm進(jìn)行拔管驗證，對應(yīng)管號分別為01-05和01-11、03-23。圖1所示為01-05、01-11號換熱管管板處外壁腐蝕缺陷。

表7 換熱管管板處壁厚（數(shù)量）修正前后統(tǒng)計

圖1 01-05、01-11號換熱管管板處外壁腐蝕情況

2）由于是非均勻腐蝕減薄，即使剖開，也無法用游標(biāo)卡尺準(zhǔn)確測量出減薄處的壁厚。所以仍然用正常檢測參數(shù)進(jìn)行厚度測量，結(jié)果見表8[3]。

表8 換熱管拔出前、后管板處壁厚及偏差

由表8看出，在相同檢測參數(shù)下，修正后的壁厚數(shù)據(jù)存在+0.05～+0.10mm的偏差，但屬于正?，F(xiàn)象，基本能夠滿足技術(shù)要求。

5 結(jié)語

換熱管壁厚渦流檢測是一種比較式檢測方法，獲得的壁厚數(shù)據(jù)是某一小段平均壁厚的最小值，平均范圍相對較大，儀器本身也存在零點(diǎn)漂移，但目前無可替代。在正常檢測參數(shù)下，渦流檢測通常都存在±0.05mm的檢測誤差。檢測頻率提高后，渦流密度在材質(zhì)中的衰減線性會明顯變差，也會導(dǎo)致檢測誤差的增加。

數(shù)據(jù)修正法雖然檢測線性不會改變，但換熱管在管板孔中的工裝同心度無法保證每根管外干擾信號絕對一致，且這種干擾也存在方向上的不確定性，可能使修正后的壁厚數(shù)據(jù)稍有增加或減小。對于非均勻腐蝕減薄的缺陷，如果缺陷邊緣比較平滑，沒有明顯的突變，渦流探傷信號也不明顯，容易造成漏檢。對于這種腐蝕缺陷，只有結(jié)合渦流探傷信號和壁厚數(shù)據(jù)進(jìn)行綜合分析，才能得出相對準(zhǔn)確的判定結(jié)果。因此，改變檢測參數(shù)和數(shù)據(jù)修正法檢測換熱管管板處壁厚，雖然檢測誤差相對較大，但作為一種局部的有針對性的檢測，還是十分有用的。目前為止，我們已經(jīng)在國內(nèi)10多家合成氨、尿素裝置上應(yīng)用過，總體效果較好。