丁建東，練章華，丁熠然，張強，劉靚雯

(1.中國石油華北油田公司工程技術研究院 河北 任丘 062552；2.西南石油大學 四川 成都 610500)

0 引 言

儲氣庫在生產運行中是一個大排量注氣和采氣的過程[1]，在注氣、采氣過程中高壓氣體沿管柱高速流動，由于氣體沿管柱流態(tài)的變化[2]，將會誘發(fā)氣體振動，氣體的振動將會作用到管柱壁上，使管柱振動。管柱結構彈性振動和氣體振動相互影響，繼而產生管柱耦合振動[3]。管柱振動必將會引起管柱疲勞、井下工具失效、油管螺紋失效等，將直接影響注采管柱的壽命和安全[4]。

目前，對在高速氣體流動條件下誘發(fā)管柱振動研究相對較少，特別是通過模擬振動試驗開展管柱振動的研究就更少了，在已公開發(fā)表的文章中關于管柱振動的研究主要集中在鉆柱振動的研究，鉆柱振動與完井管柱振動有著本質的不同。鉆柱振動是由外界轉盤帶動旋轉產生的，是一種簡諧振動[5]。而儲氣庫注采管柱的振動是由管柱內流體不穩(wěn)定流動和管柱的固液耦合作用引起，是一種隨機受迫振動。

2005年黃楨[6]提出高產氣井油管柱振動可能影響油管柱的使用壽命。2006年，鄧元洲[7]對高產氣井中天然氣誘發(fā)油管柱振動的機理進行了分析，得到了天然氣對油管柱的激振力并利用有限元軟件進行了油管柱振動特性分析和動力學分析。樂彬[8]、宋周成[9]和樊洪海等[10-11]在前人研究的基礎上，采用理論推導或有限元模擬方法研究了氣井管柱振動的動力學問題，得到了氣體誘發(fā)的管柱振動特性及規(guī)律[12-19]。但以上研究都是基于理論研究，本文所述是通過開展注采管柱振動模擬試驗，研究不同因素對注采管柱振動的影響程度，獲取不同管徑、不同注采氣量以及不同軸向力下注采管柱的振動加速度隨時間的變化規(guī)律，找出影響注采管柱振動的初步規(guī)律，為儲氣庫井、天然氣井等注采工程設計、生產運行以及注采管柱的安全評估提供參考。

1 模擬振動試驗原理

為了使模擬試驗所描述的物理現(xiàn)象能夠真實地反映儲氣庫實際生產中的注采過程，從模擬試驗中得到的定量數(shù)據(jù)能夠準確代表高速氣體誘發(fā)注采管柱振動的狀態(tài)，依據(jù)相似理論，應該使模擬試驗模型和實際生產工況原型滿足：幾何相似、動力相似、運動相似和時間相似。其中，幾何相似是幾何尺寸成比例，包括長度相似、面積相似和體積相似等；動力相似是對應點的受力方向相同，大小和作用位置成比例；運動相似包括運動的方向一致和大小成比例，主要包括時間相似、速度相似、加速度相似。

(1)幾何相似

(1)

(2)動力相似

(2)

(3)運動相似

(3)

(4)時間相似

(4)

目前我國已建的蘇橋、呼圖壁和相國寺等儲氣庫其注采管柱主要有D73、D88.9和D114.3 mm三種規(guī)格，根據(jù)試驗場地和試驗設施的條件等，選取幾何相似比為1:8，則模擬試驗中的模擬油管外徑分別為9、11和14 mm。模擬油管材料分別為尼龍和不銹鋼，其材料基本屬性見表1。模擬井筒材料為透明有機玻璃管，其外徑為22 mm，內徑為19 mm，長度為25 m。

根據(jù)相似定理和量綱分析，可得到相關物理量的相似系數(shù)，見表2。

表1 模擬油管的材料基本屬性表

表2 模擬試驗相似系數(shù)

目前儲氣庫注采氣量主要在10×104～300×104m3/d范圍內，根據(jù)相似理論及本文的相似系數(shù)，實際注采氣量與模擬試驗氣量的對應關系見表3。

表3 實際注采氣量與模擬注采氣量的對應關系

2 模擬振動試驗裝置

依據(jù)模擬試驗相似系數(shù)、實際注采氣量與模擬注采氣量的對應關系建立下述的試驗裝置。

試驗裝置主要包含以下幾部分：試驗架底座、氣源及控制單元、模擬管柱單元(非金屬部分和金屬部分)、模擬井筒單元、測試單元、數(shù)據(jù)采集軟件等，如圖2所示。

試驗裝置中傳感器的安放位置如圖3所示，其中，氣體壓力計安裝在儲氣罐下端管柱進氣口處，2個軸向力傳感器分別安裝在模擬封隔器兩側的模擬管柱上，3個振動傳感器分別安裝在模擬管柱中部、靠近封隔器處模擬管柱和金屬管出口處。

試驗通過電磁閥來控制氣體流動和試驗氣量，3個振動傳感器分別記錄管柱中部、靠近封隔器處和管柱尾端(金屬管出口處)的振動加速度數(shù)據(jù)，封隔器兩側的2個軸向力傳感器用于監(jiān)測和調整管柱的軸向力。

圖2 試驗裝置示意圖

圖3 傳感器安放位置示意圖

試驗中由各傳感器記錄相應的數(shù)據(jù)，并實時傳輸給控制電腦，最后由數(shù)據(jù)采集處理軟件生成試驗數(shù)據(jù)記錄表和相關曲線。振動傳感器同時記錄管柱X、Y、Z三個方向的振動加速度數(shù)據(jù)，其中X方向加速度代表管柱的軸向(縱向)加速度，Y、Z方向加速度方向代表管柱的徑向(橫向)加速度，如圖4所示。

圖4 模擬管柱測試加速度方向示意圖

3 模擬振動試驗與分析

3.1 恒定氣體流速時管柱振動試驗與分析

在進行恒定氣體流速下的管柱振動測試時，為了避免壓縮機振動對試驗的影響，氣源采用多組儲氣罐進行供氣，這樣既保證了穩(wěn)定的氣流又避免了壓縮機振動的影響。

通過電磁閥控制使氣體流量控制在穩(wěn)定一個恒定的流速，圖5(a)所示是氣體流量控制在3.06 m3/min(對應實際氣量為85×104m3/d)時測取的管柱中部振動加速度。在圖中看到在時間為3.2 s和7.3 s時振動加速度有較大的變化，這是由于氣源開始供氣和結束供氣的產生的波動，在這兩個時間點上氣體流速不穩(wěn)定，不能作為分析對象。在3.5～7.2 s這個時間段內氣體流速是相對恒定的，測得管柱中部的振動加速度為1.0 m/s2，說明管柱在恒定氣體流動的情況下是可以發(fā)生振動。為了保證數(shù)據(jù)的普遍性我們先后測取了2.05、3.6、6.55和11.22 m3/min五種恒定氣體流速(對應實際氣量分別為57×104、100×104、182×104和312×104m3/d)下的振動加速度，測試曲線見圖5 (b)至圖5(e)，其結果是相同。說明氣體在管柱內恒定流速下是發(fā)生振動的。

3.2 不同氣體流速時管柱振動試驗與分析

在不同氣體流量下管柱振動如何變化，我們分別模擬了流量為2.05、3.06、3.6、6.55和11.22 m3/min(換算為實際注采氣量分別為57×104、85×104、100×104、182×104和312×104m3/d)時管柱中間部位、封隔器處和管柱尾端的振動加速度。圖6是測取的管柱尾端(金屬管出口處)的振動加速度曲線，其軸向振動加速度最大值分別為3.9、10.0、15.9、17.8和24.9 m/s2。由圖6可知，隨著氣量的增加，管柱軸向和橫向振動加速度均增加，說明氣量的增加會導致管柱振動加劇。

3.3 流速突變對管柱振動的影響與分析

在試驗過程中發(fā)現(xiàn)調節(jié)流量變化時，特別是閥門開啟階段和閥門關閉階段，管柱將發(fā)生劇烈的振動。我們將注采氣試驗分為閥門開啟階段、氣量穩(wěn)定階段和閥門關閉三個階段。圖7所示測取了14 mm模擬管柱不同注氣量在不同階段管柱的軸向振動加速度對比圖。由圖中可以看出閥門突然開啟或關閉，會導致管柱內的氣體壓力發(fā)生瞬時劇烈改變，根據(jù)水擊理論，其沖擊載荷可達靜態(tài)載荷的數(shù)倍，管柱會發(fā)生劇烈振動。而在氣量穩(wěn)定階段，氣體壓力較穩(wěn)定，但由于氣體流動的非穩(wěn)定性，管柱也會發(fā)生一定程度的振動。對比不同階段管柱的振動加速度可知，閥門開啟或關閉瞬間以及氣量穩(wěn)定階段管柱的軸向振動加速度均隨氣量的增加而增加，相同氣量下閥門突然開啟或關閉瞬間管柱的軸向振動加速度可達穩(wěn)定注氣階段的5～15倍。

圖5 恒定流速下管柱中部振動加速度

3.4 管柱不同位置管柱振動試驗與分析

在管柱模擬振動試驗中，同時測取了管柱尾端、中部、封隔器處三個位置的振動加速度，也就是同一時刻相同氣體流速下管柱振動的加速度進行了測試比較，試驗結果表明在相同流速下管柱不同位置其振動強度不同，在注氣工況下管柱的尾端振動加速度最大，中部次之，靠近封隔器處加速度最小，見圖8。而在采氣工況下靠近封隔器處的振動加速度大于管柱中部的振動加速度，見圖9。

圖6 不同氣量管柱振動加速度(管柱尾端出口處)

4 結 論

通過模擬試驗證實了注采管柱在注氣、采氣過程中存在管柱振動，并且這種振動有其規(guī)律性，在儲氣庫注采管柱設計和生產運行中需要引起重視。其主要結論如下：

圖7 流速突變對管柱的軸向振動加速度對比(14mm模擬管柱)

圖8 注氣工況下模擬管柱不同位置的軸向振動加速度

圖9 采氣工況下模擬管柱不同位置的軸向振動加速度

1)在氣體流速恒定時也會誘發(fā)管柱振動；

2)管柱振動加速度隨氣體流速大小不同而不同，流速大振動加速度大，反之則反；

3)當氣體流速發(fā)生突變時，注采管柱振動將急劇增強；

4)在同一流量下管柱不同位置振動規(guī)律不同，注氣時，管柱中部比封隔器處振動加速度大；采氣時，管柱封隔器處比管柱中部振動加速大。

致謝

以上試驗是與西南石油大學練章華教授及其團隊共同合作完成的，在此表示感謝！