南昊，彭世蕤，王廣學(xué)，王曉燕

(空軍預(yù)警學(xué)院，湖北 武漢 430019)

0 引言

在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中，以被動(dòng)導(dǎo)引頭為關(guān)鍵部件的反輻射武器成為雷達(dá)的主要威脅。近年來(lái)，一些新的被動(dòng)導(dǎo)引頭抗干擾技術(shù)的出現(xiàn)，使得對(duì)抗反輻射武器更加困難[1-2]。隨著被動(dòng)導(dǎo)引頭在電磁戰(zhàn)場(chǎng)上發(fā)揮的作用日益凸顯，研究對(duì)其的干擾技術(shù)對(duì)提高雷達(dá)電子防御能力非常重要。

隨著脈沖技術(shù)的發(fā)展，采用高重頻脈沖信號(hào)對(duì)抗接收機(jī)的研究逐漸展開，文獻(xiàn)[3]給出了高重頻脈沖對(duì)雷達(dá)接收機(jī)的壓制式干擾試驗(yàn)效果，初步證明了干擾的有效性。利用高重頻脈沖對(duì)作為對(duì)抗反輻射武器的手段，合理分析其對(duì)被動(dòng)導(dǎo)引頭的干擾效能對(duì)干擾資源配置及戰(zhàn)場(chǎng)決策部署具有重要意義，因而，本文首先分析干擾脈沖的作用機(jī)理，之后對(duì)應(yīng)不同的干擾機(jī)理，提出一種利用有效壓制區(qū)及末制導(dǎo)失效區(qū)對(duì)干擾效能分析的方法，最終對(duì)仿真得到的有效作用區(qū)進(jìn)行了分析。研究結(jié)果對(duì)高重頻干擾的應(yīng)用具有參考意義。

1 干擾機(jī)理分析

1.1 高重頻脈沖的信號(hào)特征

高重頻脈沖信號(hào)是一種重復(fù)頻率極高的脈沖信號(hào)，脈沖寬度通常為幾納秒至幾百納秒，遠(yuǎn)小于雷達(dá)發(fā)射信號(hào)的脈沖寬度，具有超寬帶的特性。其時(shí)域表達(dá)式為[4]

(1)

式中：A為脈沖幅度；τ為脈沖寬度；T為脈沖重復(fù)周期；N為脈沖數(shù)量；rect(·)為矩形函數(shù)。對(duì)式(1)進(jìn)行傅里葉變換得到高重頻脈沖的頻域表達(dá)式為

(2)

設(shè)PRFj為高重頻干擾脈沖重復(fù)頻率，當(dāng)A=2 mV，τ=1 ns，N=1 000，PRFj=200 kHz時(shí)，高重頻脈沖時(shí)域波形及頻譜如圖1所示。

圖1 高重頻脈沖時(shí)域波形及頻譜圖Fig.1 Time-domain waveform and frequencyspectrum of high PRF pulses

從圖1可以看出，在時(shí)域上，脈沖寬度極窄使其可以渡越接收系統(tǒng)的保護(hù)電路[5]，使前端模擬器件產(chǎn)生嚴(yán)重的瞬態(tài)響應(yīng)，最終影響信號(hào)檢測(cè)；在頻域上，高重頻脈沖的頻譜由離散譜線組成，相鄰譜線間隔為脈沖重復(fù)頻率，譜線包絡(luò)同sinc函數(shù)，頻率覆蓋范圍極寬。這樣，在實(shí)施高重頻干擾后，其寬頻帶特性將使干擾信號(hào)頻域上能夠完全覆蓋導(dǎo)引頭接收頻帶，確保干擾脈沖能被導(dǎo)引頭接收。

1.2 尖峰泄漏效應(yīng)

干擾脈沖在被導(dǎo)引頭天線接收后，首先將進(jìn)入由限幅器、帶通濾波器、放大器及混頻器組成的微波前端，其作用是對(duì)接收信號(hào)進(jìn)行濾波、放大和混頻后送給中頻組件處理。由于干擾脈沖經(jīng)過前端帶通濾波器后帶寬變窄、脈寬變寬、脈沖前后沿變緩，將不再產(chǎn)生明顯的瞬態(tài)響應(yīng)，因此高重頻脈沖產(chǎn)生的瞬態(tài)響應(yīng)主要來(lái)源于限幅器。

對(duì)于PIN限幅器而言，其尖峰泄漏效應(yīng)是造成自身工作特性受損的主要原因[6]。尖峰泄漏效應(yīng)是指當(dāng)干擾脈沖重復(fù)頻率達(dá)到MHz級(jí)甚至更高時(shí)，脈沖寬度將小于限幅器的響應(yīng)時(shí)間(通常為幾十納秒)，干擾脈沖將直接通過限幅器進(jìn)入帶通濾波器，即限幅器對(duì)干擾脈沖不發(fā)揮作用。根據(jù)干擾脈沖自身功率的大小、脈沖重復(fù)頻率的高低不同，會(huì)形成不同的干擾響應(yīng)。

當(dāng)導(dǎo)引頭接收到的信號(hào)功率處于接收機(jī)動(dòng)態(tài)范圍內(nèi)時(shí)，接收機(jī)前端雖然不會(huì)出現(xiàn)飽和現(xiàn)象，但是高功率的干擾脈沖在經(jīng)過濾波器進(jìn)入低噪聲放大器后，會(huì)增加低噪聲放大器的輸入信號(hào)功率，進(jìn)而增強(qiáng)后級(jí)模擬器件的非線性失真；當(dāng)導(dǎo)引頭接收到的干擾信號(hào)功率超出接收機(jī)的動(dòng)態(tài)范圍時(shí)，限幅器漏過的干擾脈沖功率將導(dǎo)致輸入后級(jí)電路的信號(hào)功率超過后級(jí)模擬器件的動(dòng)態(tài)范圍，進(jìn)而造成接收機(jī)前端出現(xiàn)功率飽和、過載等現(xiàn)象導(dǎo)致無(wú)法正常工作；一旦干擾脈沖的功率足夠大并超出接收機(jī)器件的損傷閾值時(shí)，高重頻脈沖可能會(huì)造成后級(jí)電路各器件被直接擊穿或燒毀。

干擾脈沖通過限幅器后將進(jìn)入帶通濾波器，若脈沖重復(fù)周期小于濾波器響應(yīng)時(shí)間，輸出相鄰脈沖前后沿相互疊加，將產(chǎn)生類噪聲信號(hào)；當(dāng)脈沖重復(fù)周期大于濾波器響應(yīng)時(shí)間時(shí)，由于濾波器輸出的干擾譜線頻率與雷達(dá)信號(hào)載頻非常接近，當(dāng)兩者頻率差倒數(shù)接近雷達(dá)信號(hào)脈寬時(shí)，會(huì)產(chǎn)生近似噪聲調(diào)幅干擾的效果。在不考慮后級(jí)電路失真影響下，功率足夠的干擾脈沖在檢波后會(huì)壓制雷達(dá)信號(hào)，影響接收機(jī)檢測(cè)。

1.3 對(duì)測(cè)向過程的干擾

雷達(dá)為了實(shí)現(xiàn)反干擾、反偵察等目的，它的各項(xiàng)信號(hào)參數(shù)如載頻、重頻、脈寬等趨向于快速隨機(jī)變化。在同一雷達(dá)發(fā)射的脈沖串中，唯有方位參數(shù)是相對(duì)穩(wěn)定的，因此，輻射源方向是被動(dòng)導(dǎo)引頭信號(hào)分選和識(shí)別的重要參數(shù)。被動(dòng)導(dǎo)引頭多采用振幅和差單脈沖比幅測(cè)向及角度跟蹤技術(shù)測(cè)量輻射源方位[7]，利用2個(gè)特性相同的天線同時(shí)接收到雷達(dá)信號(hào)，對(duì)2個(gè)信號(hào)進(jìn)行幅度比較確定雷達(dá)輻射源方位，方向瞄準(zhǔn)精度高。

振幅和差單脈沖測(cè)向系統(tǒng)的測(cè)向誤差由系統(tǒng)誤差和隨機(jī)誤差構(gòu)成。系統(tǒng)誤差包括波束寬度誤差、張角誤差和通道失衡引起的誤差。隨機(jī)誤差主要是由系統(tǒng)噪聲引起的，即2個(gè)接收通道的內(nèi)部噪聲不能相互抵消，造成功率比值的變化。噪聲帶來(lái)誤差原因示意圖如圖2所示。

圖2 測(cè)向誤差示意圖Fig.2 Schematic diagram of direction measurement error

設(shè)雷達(dá)信號(hào)從波束交叉點(diǎn)入射。從圖2可以看出，由于噪聲的影響使2個(gè)支路輸出信號(hào)的波形發(fā)生畸變，從實(shí)線變化到虛線位置。顯然，2個(gè)支路內(nèi)部噪聲越小，則測(cè)角誤差越小。此外，天線波束寬度越大時(shí)，同樣大小的噪聲會(huì)造成更大角度內(nèi)輸出信號(hào)的幅度畸變，因此，隨機(jī)噪聲引起的測(cè)向均方誤差根為[8]

(3)

式中：S/N為接收機(jī)輸出信噪比;θr為天線半功率波束寬度。在天線波束形變量不大的情況下，由式(3)可以看出，接收機(jī)輸出信噪比是影響測(cè)向精度的重要因素。高重頻脈沖進(jìn)入導(dǎo)引頭后形成的類噪聲信號(hào)將降低接收機(jī)信噪比從而影響測(cè)向精度。

典型導(dǎo)引頭接收機(jī)組成如圖3所示，導(dǎo)引頭前端接收到的雷達(dá)信號(hào)平均功率Psr和干擾信號(hào)平均功率Pjr為

(4)

(5)

式中:Pt,Ptj,Gt,Gtj分別為雷達(dá)和干擾源的發(fā)射峰值功率及增益;ds,dj分別為雷達(dá)信號(hào)和干擾脈沖的占空比;R，Rj為雷達(dá)、干擾源與導(dǎo)引頭(看作質(zhì)點(diǎn))的距離；Gr為導(dǎo)引頭接收天線增益，λ為雷達(dá)信號(hào)波長(zhǎng)；Lsr，Lrj為信號(hào)傳播過程中考慮饋線、極化和大氣衰減后的總損耗，通常為15～17 dB;Br為雷達(dá)接收機(jī)帶寬;Bj為干擾信號(hào)的有效頻寬，設(shè)干擾脈沖脈寬為τj，其大小為[9]

Bj=2π/τj.

(6)

圖3 導(dǎo)引頭接收機(jī)組成框圖Fig.3 Working principle of seeker’s receiver

設(shè)前端帶通濾波器帶寬為B，通常情況下B遠(yuǎn)小于高重頻脈沖譜寬，此時(shí)認(rèn)為所有進(jìn)入濾波器的干擾譜線強(qiáng)度近似相等，均為濾波器中心頻率對(duì)應(yīng)譜線的強(qiáng)度。這樣，濾波器輸出干擾功率為

(7)

式中：PRFj為干擾脈沖重復(fù)頻率；f0為帶通濾波器中心頻率；P(f0)為f0對(duì)應(yīng)干擾譜線的功率，大小為

(8)

式中:JB(f0)表示濾波器輸出的頻率為f0的干擾譜線強(qiáng)度，大小為

JB(f0)=H(f0)J(f0),

(9)

式中:H(f)為帶通濾波器傳輸特性，理想情況下有

(10)

式中:f1,f2為帶通濾波器的起始頻率和截止頻率。

干擾脈沖通過低噪聲放大器時(shí)，將產(chǎn)生三階互調(diào)分量[10]，其功率大小為

PJ2=3(PJ1·G)-2Q3,

(11)

式中:G為放大器增益;Q3為放大器的三階截交點(diǎn)，通常在放大器的技術(shù)指標(biāo)中給定。

由限幅器、帶通濾波器、低噪聲放大器組成的導(dǎo)引頭前端，假設(shè)其能確保不失真地傳輸雷達(dá)信號(hào)，那么，中放輸出的信號(hào)功率可近似為G·Psr。雷達(dá)信號(hào)經(jīng)過混頻進(jìn)入檢波器后，將其視為大信號(hào)，故檢波被近似為線性過程，因此輸出功率為

(12)

式中:Kd為檢波系數(shù)。

理論上，脈沖信號(hào)具有無(wú)限譜寬，當(dāng)通過有限帶寬系統(tǒng)時(shí)，包絡(luò)會(huì)因?yàn)轭l率成分的丟失而發(fā)生畸變。高重頻脈沖進(jìn)入導(dǎo)引頭后，接收頻帶以外的頻率分量會(huì)被濾除，干擾脈沖包絡(luò)會(huì)發(fā)生形變，且由于重復(fù)頻率極高，相鄰脈沖相互交疊，會(huì)形成類噪聲信號(hào)[11]。將其近似為射頻噪聲，則檢波器輸出的干擾脈沖功率變?yōu)閇12]

(13)

式中:BI為中頻放大器帶寬;PJ3是直接落入接收機(jī)中頻通帶的頻率分量產(chǎn)生的干擾功率，其大小為

(14)

最后，截獲信號(hào)(含雷達(dá)脈沖和干擾脈沖)經(jīng)過視頻放大器時(shí)，將其視為線性系統(tǒng)，并考慮接收機(jī)熱噪聲，故接收機(jī)輸出信噪比為

(15)

式中:PN0為接收機(jī)內(nèi)部噪聲功率，其大小為

PN0=kT0FBI,

(16)

式中:k為玻爾茲曼常數(shù);T0為接收機(jī)溫度；F為噪聲系數(shù)。

由式(1)～(16)可見，干擾脈沖形成的類噪聲信號(hào)增加了輸出噪聲功率，降低前端輸出信噪比，導(dǎo)致測(cè)向精度下降。改變干擾脈沖參數(shù)將影響接收機(jī)輸出信噪比，進(jìn)而降低測(cè)向精度。

2 干擾效能分析

2.1 電磁兼容問題

在計(jì)算干擾機(jī)對(duì)導(dǎo)引頭的有效壓制區(qū)之前，首先必須確定干擾機(jī)的部署位置。而布陣的首要前提就是不能影響雷達(dá)的正常工作，此外，還要保證干擾機(jī)處于導(dǎo)引頭視場(chǎng)范圍，保證干擾脈沖能始終被導(dǎo)引頭接收。導(dǎo)引頭、雷達(dá)和干擾機(jī)三者的空間位置關(guān)系如圖4所示。

圖4 導(dǎo)引頭、雷達(dá)、干擾機(jī)空間位置圖Fig.4 Space location diagram for seeker,radar and jammer

由于雷達(dá)普遍采用恒虛警檢測(cè)技術(shù)，當(dāng)虛警概率為Pfa時(shí)，檢測(cè)概率Pd與檢測(cè)信噪比r存在如下關(guān)系[13]

(17)

雷達(dá)在探測(cè)目標(biāo)時(shí)，接收到的回波信號(hào)功率為

(18)

為最大限度減少對(duì)雷達(dá)的影響，應(yīng)使干擾脈沖從雷達(dá)副瓣進(jìn)入，則雷達(dá)接收到的干擾功率為

(19)

式中:Ptj為干擾機(jī)發(fā)射功率;Gtj為干擾天線增益;Grj為雷達(dá)天線副瓣增益;Rrj為干擾機(jī)與雷達(dá)之間的距離;γ為極化損耗因子。

由于典型雷達(dá)接收機(jī)組成與圖3所示導(dǎo)引頭接收機(jī)基本一致，區(qū)別在于雷達(dá)檢測(cè)前還要進(jìn)行脈沖壓縮及相參積累等處理以改善信噪比。因此對(duì)干擾信號(hào)在接收機(jī)的傳輸過程不再重述，最終得到接收機(jī)檢測(cè)信噪比為

(20)

2.2 有效壓制區(qū)

根據(jù)高重頻脈沖的作用機(jī)理，依照功率準(zhǔn)則評(píng)估其干擾效果，并采用壓制系數(shù)Kj評(píng)估壓制效果[14]。壓制系數(shù)Kj表示對(duì)導(dǎo)引頭實(shí)施有效干擾(搜索狀態(tài)下是指發(fā)現(xiàn)概率Pd下降到10%以下)時(shí)，接收機(jī)輸入端所需的最小干信比[15]，即

(21)

式中:Pj和Ps分別為導(dǎo)引頭接收到的干擾功率和信號(hào)功率。對(duì)于干擾機(jī)而言，要有效干擾被動(dòng)導(dǎo)引頭，必須滿足

(22)

通常，采用噪聲信號(hào)對(duì)雷達(dá)導(dǎo)引頭實(shí)施壓制式干擾式要求壓制系數(shù)Kj≥10[16]，由于高重頻干擾形成的并非完全意義上的高斯噪聲，其壓制效果較理想噪聲存在差距，因此本文在評(píng)估干擾效果時(shí)要求Kj≥30。

2.3 末制導(dǎo)失效區(qū)

高重頻脈沖產(chǎn)生的類噪聲信號(hào)降低了接收機(jī)檢測(cè)信噪比，增大了接收機(jī)內(nèi)部噪聲對(duì)測(cè)向精度的影響程度。信號(hào)的到達(dá)方向作為末制導(dǎo)過程的關(guān)鍵參數(shù)，對(duì)反輻射武器的攻擊過程至關(guān)重要。

如圖5所示，在反輻射武器的攻擊過程中，E為最終攻擊落點(diǎn)，S為俯沖攻擊點(diǎn)，R為雷達(dá)，設(shè)反輻射武器的有效殺傷半徑為r，最終攻擊點(diǎn)距雷達(dá)的距離為l。

因此，理論上只要滿足l>r即可認(rèn)為反輻射武器無(wú)法對(duì)雷達(dá)造成殺傷，為有效保護(hù)雷達(dá)，在某一時(shí)刻俯沖攻擊點(diǎn)必須形成的測(cè)向誤差最小為

圖5 理論誤差示意圖Fig.5 Schematic diagram of theoretical errors

(23)

由于噪聲帶來(lái)的測(cè)向誤差屬于隨機(jī)誤差，為分析測(cè)向誤差對(duì)攻擊精度的影響，將任意時(shí)刻產(chǎn)生的測(cè)向誤差近似為均值為0、標(biāo)準(zhǔn)差為測(cè)向均方誤差根的高斯分布，如圖6所示。

圖6 測(cè)向精度的概率密度曲線Fig.6 Probability density curve of directional error

從統(tǒng)計(jì)的角度評(píng)估干擾對(duì)導(dǎo)引頭末制導(dǎo)精度的影響，將[-σth,σth]定義為干擾失效概率評(píng)估區(qū)間，即當(dāng)θ處于該區(qū)間內(nèi)時(shí)，認(rèn)為雷達(dá)仍處于反輻射武器的殺傷范圍內(nèi)，即干擾失效。設(shè)干擾能有效保護(hù)雷達(dá)的概率為Pa，利用概率密度函數(shù)，可得到Pa的計(jì)算方法為

(24)

式中:σre為導(dǎo)引頭在干擾條件下的測(cè)向均方誤差根。本文將仿真區(qū)域內(nèi)Pa≥90%的區(qū)域定為末制導(dǎo)失效區(qū)，計(jì)算末制導(dǎo)失效區(qū)的大小，為干擾機(jī)布陣提供一定的決策依據(jù)。

3 仿真及分析

3.1 仿真場(chǎng)景及參數(shù)設(shè)置

在以雷達(dá)為原點(diǎn)的空間直角坐標(biāo)系下，則雷達(dá)坐標(biāo)為R(0,0,0)，設(shè)導(dǎo)引頭坐標(biāo)為S(xs,ys,zs)，干擾機(jī)坐標(biāo)為J(xj,yj,0)。本文假設(shè)干擾脈沖始終能被導(dǎo)引頭接收，干擾波束對(duì)準(zhǔn)導(dǎo)引頭來(lái)襲方向。

仿真中各參數(shù)設(shè)置如下：雷達(dá)載頻f=1 215 MHz,Pt=55 kW，Gt=30 dB,Grj=-10 dB,PRI=2 000 μs，Br=100 MHz；以作戰(zhàn)飛機(jī)為目標(biāo)，設(shè)雷達(dá)對(duì)其探測(cè)距離為300 km，σ=2 m2;干擾機(jī)天線采用垂直極化，方向圖用高斯函數(shù)表示，主波束寬度為60°，Gtj=35 dB；導(dǎo)引頭高度為zs=3 000 m，天線采用圓極化，Gs=3 dB，放大器Q3=18 dBmW，G=18 dB；帶通濾波器參數(shù)：fL=645 MHz，fH=655 MHz，k=1.38×10-23，T0=290 K，F(xiàn)=12 dB，γ=30 dB,Lsr=Lru=Lrj=15 dB。

3.2 干擾效果分析

根據(jù)式(17)可繪制不同虛警概率下接收機(jī)的檢測(cè)特性曲線如圖7所示。由圖7可以看出，為保證雷達(dá)在虛警概率低于10-6的情況下檢測(cè)概率大于0.8，接收機(jī)檢測(cè)信噪比必須大于5.5 dB。

圖7 接收機(jī)工作特性曲線Fig.7 Operating characteristic curve of receiver

當(dāng)干擾脈沖功率為10 kW，重頻為400 kHz，脈寬為20 ns時(shí)，利用式(18)～(20)可計(jì)算得到干擾機(jī)部署時(shí)與雷達(dá)的臨界距離為14.7 km，故將其部署于點(diǎn)(0,-15 000,0)，仿真得到壓制區(qū)如圖8所示。

圖8 有效壓制區(qū)Fig.8 Effective compression zone

由圖8可以看出，壓制區(qū)集中于導(dǎo)引頭波束所指方向，距離雷達(dá)最近約為4 km，且壓制區(qū)域關(guān)于干擾機(jī)與雷達(dá)連線對(duì)稱。設(shè)反輻射武器的殺傷半徑為20 m，本文將最終攻擊落點(diǎn)距離雷達(dá)100 m作為末制導(dǎo)失效的條件。這樣，仿真區(qū)域內(nèi)理論上各點(diǎn)所需的測(cè)向誤差如圖9所示。

由圖9可以看出，反輻射武器越靠近雷達(dá)，使末制導(dǎo)失效所需的角度偏差值越大。被動(dòng)導(dǎo)引頭采用振幅和差單脈沖法測(cè)向，在實(shí)施高重頻干擾后，得到仿真區(qū)域內(nèi)各點(diǎn)的測(cè)向均方誤差根如圖10所示。

從圖10可以看出，均方誤差根的峰值集中于雷達(dá)與干擾機(jī)之間的連線上并靠近干擾機(jī)，等高線圖關(guān)于雷達(dá)和干擾機(jī)的連線對(duì)稱。根據(jù)式(24)，當(dāng)Pa≥90%時(shí)，得到末制導(dǎo)失效區(qū)如圖11所示。

圖10 干擾條件下的測(cè)向誤差Fig.10 Direction-finding error under interference

由圖11可以看出，末制導(dǎo)失效區(qū)整體上基本覆蓋了仿真區(qū)域，但在反輻射武器來(lái)襲方向，末制導(dǎo)失效區(qū)出現(xiàn)空白部分，即該區(qū)域無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)末制導(dǎo)過程的有效干擾。將有效壓制區(qū)和末制導(dǎo)失效區(qū)同時(shí)考慮，得到干擾機(jī)的作用效果如圖12所示。

圖11 末制導(dǎo)失效區(qū)Fig.11 Invalid zone of the final guidance process

圖12 干擾有效作用區(qū)Fig.12 Effective area of interference

由圖12可以看出，將壓制區(qū)和末制導(dǎo)失效區(qū)共同考慮后，整體上由壓制區(qū)和末制導(dǎo)區(qū)域組成的防護(hù)區(qū)域已基本覆蓋雷達(dá)周圍20 km范圍空域。在反輻射武器來(lái)襲方向上，目標(biāo)首先進(jìn)入有效壓制區(qū)，在該區(qū)域內(nèi)無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)雷達(dá)信號(hào)的檢測(cè)；離開有效壓制區(qū)后，反輻射武器進(jìn)入末制導(dǎo)失效區(qū)，認(rèn)為反輻射武器有90%的概率無(wú)法對(duì)雷達(dá)造成殺傷?？梢姡趫D示部署情況下，單站干擾足以實(shí)現(xiàn)對(duì)雷達(dá)的有效防護(hù)。

但在雷達(dá)附近，反輻射武器來(lái)襲方向上仍存在防護(hù)空白區(qū)域，該部分屬于干擾完全失效區(qū)。即一旦目標(biāo)飛入該區(qū)域，雷達(dá)和干擾機(jī)必須關(guān)機(jī)以確保自身安全。

4 結(jié)束語(yǔ)

本文從分析高重頻脈沖的信號(hào)特征出發(fā)，研究了高重頻脈沖對(duì)導(dǎo)引頭的干擾機(jī)理，接著考慮布陣時(shí)干擾機(jī)與雷達(dá)的電磁兼容問題，以此計(jì)算干擾機(jī)部署時(shí)與雷達(dá)的臨界距離，最終仿真得到了由有效壓制區(qū)及末制導(dǎo)失效區(qū)共同構(gòu)成的有效作用區(qū)，對(duì)單站干擾下的干擾效能進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，高重頻脈沖是對(duì)抗接收機(jī)的有效手段，干擾脈沖進(jìn)入接收機(jī)后形成的類噪聲信號(hào)是干擾發(fā)揮作用的關(guān)鍵，合理配置干擾機(jī)能實(shí)現(xiàn)對(duì)雷達(dá)的有效防護(hù)。在部署干擾機(jī)及設(shè)置干擾參數(shù)時(shí)，既要考慮干擾效果，同時(shí)也要考慮干擾功率泄漏對(duì)雷達(dá)檢測(cè)的影響。