張俊峰
(寶鋼工程技術(shù)集團(tuán)有限公司, 上海 201900)
在現(xiàn)代化冷軋生產(chǎn)機(jī)組中,圓盤剪及其配套的碎邊剪或者卷球機(jī)對機(jī)組生產(chǎn)率的影響越來越重要。寶鋼股份冷軋廠C612機(jī)組廢邊卷球機(jī)作為此連退機(jī)組非常重要的附屬設(shè)備,用于將圓盤剪剪切下來的帶鋼兩側(cè)的廢邊卷取為致密的鋼球,通過廢料系統(tǒng)輸出,主要處理厚度0.2~2.0 mm,屈服強(qiáng)度(YS/R0.2):130~1200 N/mm2的帶鋼廢邊絲。廢邊卷球機(jī)自動步能否正常運(yùn)行不但影響到圓盤剪的工作效率,而且與機(jī)組未切邊造成的返修量息息相關(guān)。此連退機(jī)組投產(chǎn)后的生產(chǎn)過程中,經(jīng)常因為廢邊卷球機(jī)的自動步故障影響圓盤剪切邊,導(dǎo)致大量計劃切邊鋼卷到重卷機(jī)組進(jìn)行切邊,降低了連退機(jī)組產(chǎn)品成材率,并影響汽車板產(chǎn)品的交貨期。因此,通過科學(xué)方法降低廢邊卷球機(jī)自動步故障率,降低連退廢邊卷球機(jī)造成的異常物流量是十分必要的。
廢邊卷球機(jī)基本結(jié)構(gòu)如圖1所示,廢邊卷球機(jī)為無張力有芯卷取形式,由儲料料倉、卷球機(jī)機(jī)架、滑動底座、卷取芯軸裝置、芯軸油霧潤滑裝置、擺動壓輥裝置、轉(zhuǎn)盤裝置、液壓剪和廢卷提升小車裝置、液壓氣動閥臺等組成。工作原理為:切邊模式下,圓盤剪剪下的帶鋼兩側(cè)的廢邊絲,通過廢料溜槽滑落至儲料料倉,邊絲在料倉內(nèi)少量堆積后立即由二級推料板前進(jìn)推到卷球機(jī)廢料大小導(dǎo)板的位置,同步芯軸伸出位置到全部行程的2/3,一級推板前進(jìn),卡爪抓取邊絲后推進(jìn)到邊部擋盤位置,卷取芯軸到達(dá)對面的移動轉(zhuǎn)盤并支撐后,擺動壓輥壓下,啟動卷取主馬達(dá),卷取芯軸開始卷取(一般選擇上卷取),隨著廢邊卷徑的不斷增大,擺動壓輥不斷被動抬高,當(dāng)?shù)竭_(dá)設(shè)定最大卷徑時,PLC控制系統(tǒng)發(fā)出卸卷自動步信號,液壓剪(通常在剪切中位)剪斷廢料邊絲,200 r/min高速卷取收卷,轉(zhuǎn)20 s,芯軸停車,壓輥抬起,卷取芯軸拔出,移動轉(zhuǎn)盤縮回打開,側(cè)移門打開,廢料小翻板打開,廢邊卷由于自重,沿著小導(dǎo)板斜面滾入提升小車廢料斗內(nèi),再通過小車提升至廢料橫移車,由運(yùn)輸部料斗車運(yùn)至處理地點。
圖1 廢邊卷球機(jī)的基本結(jié)構(gòu)
原卡爪材質(zhì)使用后端部磨損嚴(yán)重,與邊絲燒結(jié)為一體,導(dǎo)致抽芯。原卡爪設(shè)計溝槽過深,邊絲易被溝槽卡住抽出,導(dǎo)致卡爪帶邊絲。圖2為卷球機(jī)芯軸邊絲纏繞照片。
圖2 卷球機(jī)芯軸邊絲纏繞照片
卷球機(jī)上壓輥安裝在擺臂上,由氣缸推動擺臂圍繞鉸接點做上下擺動動作,隨著卷球直徑的不斷變化,擺臂鉸接點的編碼器讀值發(fā)生變化,由變化量函數(shù)來確認(rèn)卷球直徑。廢邊卷與擺動壓輥位置關(guān)系圖如圖3所示。
圖3 廢邊卷與擺動壓輥位置關(guān)系圖
原有的卷徑計算公式
DS=24.05θ+349.2 mm
經(jīng)過實際測量,此計算公式不能應(yīng)用于所有卷徑計算,在實際使用過程中,往往造成卷徑值顯示的失準(zhǔn),還需要數(shù)據(jù)修正。
芯軸與轉(zhuǎn)盤間隙太大,芯軸與轉(zhuǎn)盤內(nèi)圈間隙量單側(cè)10 mm,纏繞邊絲的芯軸退出時,此處無法起到阻礙邊絲的作用,邊絲將輕松通過此處被拉到設(shè)備本體外,造成廢球無法掉落。邊絲拉出設(shè)備本體情況如圖4所示,芯軸與轉(zhuǎn)盤內(nèi)圈間隙圖如圖5所示。
圖4 邊絲拉出設(shè)備本體
圖5 芯軸與轉(zhuǎn)盤內(nèi)圈間隙圖
將卡爪外形更換為錐邊棱角圓弧形,提高強(qiáng)度。經(jīng)過方案比對,錐邊棱角鋒利形,使用時發(fā)現(xiàn)棱角易崩,造成帶邊絲;無錐頭形,使用時發(fā)現(xiàn)外圈摩擦,邊絲粘連;最后采用邊棱角圓弧形,使用至今效果良好,并擴(kuò)展制作新材料卡爪,材料強(qiáng)度提高到HRC55-60以上。
重新設(shè)計并委托修配改廠家制作,委托檢修單位對新制作的卡爪現(xiàn)場安裝。如圖6所示為新型卡爪設(shè)計圖,如圖7所示為卡爪改造過程圖。
對策實施后,通過生產(chǎn)現(xiàn)場一段時間的跟蹤,由于卡爪纏繞帶鋼邊絲造成的抓料及卸卷困難現(xiàn)象消失。
圖6 新型卡爪設(shè)計圖
圖7 卡爪改造過程圖
為了計算方便和直觀,將擺動壓輥的擺臂水平角度為0,向上為正,向下為負(fù)值。
由圖3可得
(1)
簡化后
(2)
式中,DS為廢邊卷球?qū)嶋H直徑,單位mm;θ為壓輥擺臂的擺角測量值;定義上壓輥在水平位置的角度為0,向上讀值為正,向下讀值為負(fù)。
現(xiàn)場實測上壓輥鉸接點中心到上壓輥軸中心L=600 mm,上壓輥直徑DR=900 mm,上壓輥鉸點中心到芯軸中心垂直方向的距離A=860 mm,上壓輥鉸接點中心到芯軸中心水平方向距離B=500 mm,由公式(2)可得到廢邊卷球的直徑DS與上壓輥臂的擺動角度θ的之間的關(guān)系,如表1所示。
表1 廢邊卷直徑與擺動壓輥擺臂角度的對應(yīng)關(guān)系
由于來料邊絲的不均勻性,廢邊卷球機(jī)對邊絲卷取過程中,實際的卷球并不規(guī)則,所以對廢邊卷直徑的數(shù)值顯示要求也不能過于精確,由于公式(2)計算過程比較繁瑣,為了簡化,根據(jù)表1顯示數(shù)據(jù),采用二維坐標(biāo),得出廢邊卷直徑DS與擺動壓輥擺臂的擺角θ關(guān)系,如圖8所示。
圖8 廢邊卷直徑與擺臂角度線性關(guān)系圖
由圖8得
DS=20.756θ+830.55
(3)
通過公式(2)計算出廢邊卷球直徑與表1中的廢邊卷球直徑之間相差不大,可以滿足此連退機(jī)組的控制要求。
由公式(3)得
(4)
編碼器產(chǎn)生的脈沖數(shù)m與壓輥擺臂旋轉(zhuǎn)的角度θ關(guān)系為
(5)
式中,m1為編碼器每轉(zhuǎn)一圈的脈沖值,例如1024等,i為編碼器軸與鉸點軸之間的傳動減速比(如兩軸同心則i值取1)。
由公式(3)公式(4)可以得到絕對值編碼器的脈沖數(shù)m與廢邊卷直徑DS的關(guān)系為
(6)
通過以上計算,明確了編碼器的旋轉(zhuǎn)脈沖數(shù)m與廢邊球DS之間的關(guān)系,可以實現(xiàn)自動步時廢邊卷直徑的函數(shù)計算。目前,此連退機(jī)組卷徑自動控制比較穩(wěn)定,對于提高生產(chǎn)效率、減少設(shè)備維護(hù)量有著重要的意義。
由圖5可以看出,原設(shè)計芯軸和轉(zhuǎn)盤之間間隙為10 mm,為了盡量減少它們之間的間隙,而且避免芯軸與轉(zhuǎn)盤之間的磨損,特設(shè)計制作銅合金襯套安裝在芯軸和轉(zhuǎn)盤之間,增加銅襯套后,單邊間隙縮小為1 mm。圖9為芯軸與轉(zhuǎn)盤間隙改造圖。
圖9 芯軸與轉(zhuǎn)盤間隙改造圖
通過減小芯軸與轉(zhuǎn)盤之間的間隙,在現(xiàn)場使用過程中,完全避免了卸卷時,芯軸將邊絲抽出轉(zhuǎn)盤的現(xiàn)象,同時也很好地解決了落料豎卷的現(xiàn)象。
本文重新設(shè)計了芯軸的卡爪、優(yōu)化了卷徑計算參數(shù)、重新設(shè)計了銅合金套,通過幾個月的實施和現(xiàn)場跟蹤,整理出了現(xiàn)場故障跟蹤表,如表2所示。日期9月15日以前的數(shù)據(jù)為活動中卷球機(jī),9月16日以后為活動后卷球機(jī)?;顒又芯砬驒C(jī)總投入次數(shù)726次,故障66次,卷球機(jī)故障率9%,活動后卷球機(jī)總投入381次,故障19次,故障率5%。
表2 卷球機(jī)現(xiàn)場故障跟蹤表
通過表2數(shù)據(jù)顯示,采取有效的改進(jìn)措施后,使卷球機(jī)故障率居高問題得到很好的解決,生產(chǎn)運(yùn)行良好,綜合故障率由原先的平均9%,控制在5%左右。
碎邊剪、壓塊機(jī)、廢邊卷球機(jī),是冷軋?zhí)幚砭€配套圓盤剪的關(guān)鍵設(shè)備,綜合來看,碎邊剪、壓塊機(jī)均有其各自的缺點,只有卷球機(jī)更適用于機(jī)組速度較高,板型變化范圍較大的機(jī)組,從制造和維護(hù)成本而言,廢邊卷球機(jī)相對壓塊機(jī)又具有一定優(yōu)越性。長遠(yuǎn)來看,通過不斷地改進(jìn)和優(yōu)化廢邊卷球機(jī),其在冷軋?zhí)幚砭€中,將發(fā)揮越來越重要的作用。