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        城市橋梁短線法節(jié)段預(yù)制拼裝關(guān)鍵技術(shù)控制研究

        2019-04-16 01:04:28楊勝楊偉
        中外公路 2019年4期
        關(guān)鍵詞:梁段線形控制點

        楊勝, 楊偉

        (1.河南省交通規(guī)劃設(shè)計研究院股份有限公司, 河南 鄭州 450000; 2.洛陽璟信公路工程科技發(fā)展有限公司)

        短線節(jié)段預(yù)制懸拼施工技術(shù)具備成本低、效率高、可控性好、受惡劣條件影響小等優(yōu)點正在被橋梁界廣泛采用。由于在實際預(yù)制及拼裝工程中受各種因素及誤差的影響,導(dǎo)致節(jié)段梁的線形與實際理論計算線形有所偏差,預(yù)制線形及拼裝后的橋梁線形直接關(guān)系到成橋后的結(jié)構(gòu)受力、結(jié)構(gòu)耐久性、外觀質(zhì)量。為確保成橋后的線形能更好地滿足設(shè)計要求,對于節(jié)段預(yù)制拼裝箱梁橋施工來說, 在各施工階段其對線形控制的研究、監(jiān)控量測非常重要。

        1 工程概況

        鄭州市四環(huán)線及大河路快速化工程是鄭州市主城區(qū)“兩環(huán)三十一放射”快速路系統(tǒng)中“兩環(huán)”的外環(huán),由大河路、東四環(huán)、南四環(huán)及西四環(huán)組成閉合環(huán)線,路線全長約93.3 km,全程采用世界先進的工業(yè)化3.0節(jié)段預(yù)制拼裝技術(shù),要求的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)非常高,對精度的要求極高。

        全線采用城市快速路標(biāo)準(zhǔn),主線設(shè)計速度80 km/h,西四環(huán)、大河路、南四環(huán)采用高架快速路形式,標(biāo)準(zhǔn)橫斷面組成為:高架快速路(雙向八車道)+地面主干路(雙向八車道)+輔路;大河路(107輔道以東段)、東四環(huán)采用地面快速路形式,標(biāo)準(zhǔn)橫斷面組成為:主線地面快速路(雙向十車道)+輔路。

        主線路中分幅典型預(yù)制橋梁箱梁節(jié)段在預(yù)制場地采用短線法預(yù)制,相鄰節(jié)段采用連續(xù)澆注,利用已預(yù)制好的梁端作為相鄰梁段的端模。箱梁豎曲線和平曲線可由高精度的折線擬合形成,通過梁段上下緣長度不同形成豎曲線或通過左右長度不同形成平曲線,梁段預(yù)制過程中保持各端面為正交面。墩頂0#塊與預(yù)制節(jié)段間設(shè)置15 cm濕接縫,跨中合龍段采用現(xiàn)澆。

        2 預(yù)制階段線形控制原理及方法

        2.1 預(yù)制線形控制原理

        預(yù)制階段短線法節(jié)段預(yù)制線形控制是通過改變相鄰梁段的空間坐標(biāo)來控制梁段的線形。預(yù)制時可先在底模上精準(zhǔn)測量出箱梁平豎曲線,然后計算各梁段各控制點的空間坐標(biāo),同時加以控制,再把實測值同理論值進行對比,同時在下一預(yù)制階段進行誤差修正??蓪⑾淞涸O(shè)計中心線線形所在的實際空間位置、各待澆梁段分別作為整體坐標(biāo)和局部坐標(biāo)系,再根據(jù)坐標(biāo)轉(zhuǎn)換來確定匹配梁的理論坐標(biāo)。

        建立兩個坐標(biāo)系(OXY)和(oxy),將OXY坐標(biāo)系上的坐標(biāo)(X,Y)轉(zhuǎn)換成oxy坐標(biāo)系上的坐標(biāo)(x,y),兩坐標(biāo)系的夾角設(shè)為α,設(shè)oxy坐標(biāo)系的原點在OXY坐標(biāo)系的坐標(biāo)為(X0,Y0),坐標(biāo)系如圖1所示。

        通過兩個坐標(biāo)系的相對位置進行坐標(biāo)轉(zhuǎn)換,得到如下關(guān)系:

        圖1 坐標(biāo)系示意圖

        (1)

        矩陣形式為:

        (2)

        2.2 空間坐標(biāo)轉(zhuǎn)換原理

        在節(jié)段梁每一拼接接縫位置處布置如圖2所示的3個坐標(biāo)控制點,其中L、R分別為左、右邊控制點,其主要控制節(jié)段梁高程;C為箱梁中心線處在平面位置的主要控制點。設(shè)整體坐標(biāo)系為(O-X,Y,Z),其中X軸方向沿橋梁縱向(方向同節(jié)段梁頂面中心線保持一致),Y軸沿箱梁橫向方向,Z軸方向為箱梁高度方向,3個方向滿足右手螺旋法則。設(shè)第i個接縫處的控制點為Li、Ri、Ci,(XLi、YLi、ZLi)、(XRi、YRi、ZRi)、(XCi、YCi、ZCi)分別為控制點在整體坐標(biāo)系中3個方向的坐標(biāo),3個點的坐標(biāo)構(gòu)成了第i個接縫處的控制量,設(shè){δLi}=[XLi、YLi、ZLi]T、{δRi}=[XRi、YRi、ZRi]T、{δCi}=[XCi、YCi、ZCi]T,記向量{δi}=[δLi、δCi、δRi]T。

        圖2 接縫處控制點平面示意圖

        在預(yù)制時可把第n節(jié)段的端模作為n+1節(jié)段的端模,根據(jù)兩節(jié)段接縫i處的位置關(guān)系可確定一個局部坐標(biāo)系,將接縫i處的C點設(shè)為該局部坐標(biāo)系的原點,可根據(jù)相鄰兩個接縫C點的連線確定局部坐標(biāo)系x軸,即從n節(jié)段接縫的C點指向n+1節(jié)段接縫的C點,局部坐標(biāo)系y軸垂直于x軸,局部坐標(biāo)系的z軸垂直于xy平面,方向滿足右手螺旋法則。

        (3)

        通過將向量轉(zhuǎn)換,即可得到第i接縫處由整體坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換至局部坐標(biāo)系的轉(zhuǎn)換矩陣,如式(4)所示:

        (4)

        則第j接縫處的3個控制點在i接縫處位置局部坐標(biāo)系中的坐標(biāo)為:

        {δj}i=[Ti]{δj}+{Δ}

        (5)

        式中:{δj}i為j接縫在i接縫處局部坐標(biāo)系下的坐標(biāo);{δj}為j接縫處在整體坐標(biāo)系中的坐標(biāo);[Ti]為坐標(biāo)轉(zhuǎn)換對角矩陣;{Δ}為兩坐標(biāo)系原點的相對偏移向量。

        當(dāng)j接縫處Cj為局部坐標(biāo)系的原點時,即可得到:

        {δ}=-[δCj,δCj,δCj,δCj]T

        (6)

        計算第n個預(yù)制節(jié)段向其相鄰節(jié)段的偏移量,可先算出相鄰節(jié)段接縫i處的局部坐標(biāo)系,以此計算i-1及i位置控制點的坐標(biāo){δi-1}i、{δi}i,最后計算i+1接縫處為局部坐標(biāo)系原點時前兩個接縫處的坐標(biāo){δi-1}i+1、{δi}i+1,兩者之差就是第n個預(yù)制節(jié)段的偏移量[Di]:

        (7)

        計算偏移量[Di]的關(guān)鍵是計算控制點C點位于局部坐標(biāo)系下的x、y坐標(biāo)以及L、R點的z坐標(biāo)。

        2.3 預(yù)制階段線形控制方法

        節(jié)段梁預(yù)制時必須設(shè)置合理的“制造提前量”,包括堅向、橫向、軸向及轉(zhuǎn)動方向變量數(shù)據(jù)?!爸圃焯崆傲俊迸c架設(shè)工法、架設(shè)裝備等緊密相關(guān),且全部在預(yù)制場內(nèi)進行節(jié)段預(yù)制時考慮。作為預(yù)制場三維線形控制工作的一部分,計算“制造提前量”時需充分考慮整體結(jié)構(gòu)施工工序與體系轉(zhuǎn)換的過程、上下部各結(jié)構(gòu)構(gòu)件相互關(guān)系、現(xiàn)場實際混凝土彈性模量、預(yù)應(yīng)力管道摩阻等因素。

        模板精度及相鄰梁段精度、定位精度、精準(zhǔn)測量精度是梁段預(yù)制的關(guān)鍵。為確保成橋線形能滿足設(shè)計要求,預(yù)制階段一定要做好實時精準(zhǔn)測量,可在節(jié)段箱梁的頂板處設(shè)置如圖3所示的6個控制點。

        圖3 節(jié)段測量控制點示意圖(單位:mm)

        通過對6個控制點的三維空間坐標(biāo)進行測量,再根據(jù)上述轉(zhuǎn)換公式得出偏移量即可確定下一預(yù)制節(jié)段的空間相對位置。

        在實際預(yù)制階段,不同線形的節(jié)段箱梁可通過如下的方法實現(xiàn):

        (1) 當(dāng)箱梁為直線時,n+1節(jié)段可利用n節(jié)段平移實現(xiàn)。

        (2) 當(dāng)預(yù)制線形為平曲線時,可先將相鄰待匹配的梁段移動至預(yù)定位置,最后在平面上旋轉(zhuǎn)一定的夾度α即可。

        (3) 當(dāng)預(yù)制線形為豎曲線時,可先將相鄰匹配梁段移開,最后通過在立面上旋轉(zhuǎn)一定的夾角α來實現(xiàn)。

        節(jié)段梁在預(yù)制過程中處于零應(yīng)力狀態(tài),其制作預(yù)拱度可根據(jù)切線初始位移法計算出的主梁豎向變形累計值反號獲得。

        2.4 節(jié)段預(yù)制誤差控制分析

        在預(yù)制節(jié)段及時將匹配節(jié)段的水平位移、豎向高程的實測值同理論計算值進行對比,如發(fā)現(xiàn)誤差為避免誤差傳遞,必須采取措施進行誤差控制。該過程中可能出現(xiàn)的誤差主要有梁長誤差和偏角誤差。偏角誤差是指在梁體澆筑過程中相鄰匹配梁段位置出現(xiàn)偏移引起角度改變。

        假設(shè)以n-1號節(jié)段作為端模來預(yù)制第n號塊時,若n-1號節(jié)段發(fā)生了偏角,那么n號節(jié)段的線形就會產(chǎn)生誤差,為避免誤差往下傳遞,此時可對n號節(jié)段箱梁的坐標(biāo)值進行修正,盡可能使n+1號節(jié)段箱梁的線形誤差減小,以此消除在預(yù)制過程中誤差的累積。

        假設(shè)以n-1號塊為端模預(yù)制n號塊時,其角度發(fā)生偏移α,如圖4所示。

        圖4 節(jié)段誤差示意圖

        根據(jù)拼裝先后順序,先拼裝n-1號節(jié)段,再拼裝第n號節(jié)段,此時假定n-1號節(jié)段未出現(xiàn)偏移,但第n號節(jié)段出現(xiàn)了一個偏角α,n號節(jié)段由j移動到了j′位置,n+1號節(jié)段由i移動到i′位置。如圖5所示。

        圖5 線形修正示意圖

        為使后續(xù)梁段線形準(zhǔn)確,可通過修正第n+1號節(jié)段的j端坐標(biāo)。根據(jù)n號塊中線梁長的實測結(jié)果對n+1號節(jié)段的理論梁長進行修正:

        (8)

        (9)

        立面誤差角計算:

        ΔY=Yj-Yi

        (10)

        式中:Yj、Yi分別為n-1號節(jié)段j、i端位于整體坐標(biāo)系中的坐標(biāo)。

        當(dāng)ΔY>0時,有:

        (11)

        當(dāng)ΔY<0時,有:

        (12)

        n號節(jié)段i端的理論坐標(biāo)可先以n號節(jié)段j端為原點建立如圖6所示的局部坐標(biāo)系,假設(shè)n號節(jié)段i端在平面及立面上轉(zhuǎn)動αp、αl到修正后的理論位置i′,可先計算αp、αl,再通過平立面旋轉(zhuǎn),把旋轉(zhuǎn)后的i′在局部坐標(biāo)下進行投影,再通過坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換,旋轉(zhuǎn)時忽略對x、y坐標(biāo)的影響。由于梁段旋轉(zhuǎn)方向和所在象限不同,偏角α′的計算有所不同,該文僅對圖6中象限進行說明。

        圖6 線形修正計算示意圖

        (13)

        經(jīng)過平面、立面旋轉(zhuǎn)后,n號節(jié)段i端位于整體坐標(biāo)系中的坐標(biāo)值分別如下式所示:

        (14)

        根據(jù)誤差糾偏后的線形即可得到已澆筑節(jié)段6個控制點在相鄰匹配段的坐標(biāo)值了。根據(jù)這6個控制點的坐標(biāo)值來對相鄰的匹配節(jié)段進行定位控制,即可減小已澆筑梁段誤差對后續(xù)梁段線形的影響。

        3 節(jié)段箱梁施工線形計算

        主線16.5 m典型高架預(yù)制橋梁采用連續(xù)-剛構(gòu)體系預(yù)制梁,中墩剛構(gòu),邊墩采取方支座的形式,主梁采用單箱單室等高斜腹板預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁,節(jié)段預(yù)制拼裝。中墩和邊墩墩頂0號節(jié)段采用現(xiàn)澆。根據(jù)構(gòu)造及施工架設(shè)需要,36~40 m跨徑的中跨、邊跨均劃分為12個預(yù)制節(jié)段,采用對稱懸臂拼裝的工藝成型,預(yù)制節(jié)段長度分別為2.9與2.4 m,橋?qū)?6.5 m,梁高2.2 m。墩頂現(xiàn)澆0號節(jié)段與1號預(yù)制節(jié)段間設(shè)置15 cm現(xiàn)澆濕接縫,跨中合龍段采用現(xiàn)澆施工。

        主線路中分幅16.5 m寬典型預(yù)制橋梁主梁采用單箱單室等梁高斜腹板預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁。頂板設(shè)單向橫坡,利用箱梁整體旋轉(zhuǎn)來形成。單個箱梁寬度為16.5 m,底板寬度2.8 m,懸臂長度為4.0 m,箱梁梁高為2.2 m,翼緣板設(shè)橫向扁錨預(yù)應(yīng)力鋼束。箱梁跨中斷面如圖7所示,節(jié)段梁參數(shù)如表1所示。

        圖7 跨中橫斷面圖 (單位:mm)

        表1 邊跨及中跨節(jié)段參數(shù)

        3.1 模型建立

        選取一聯(lián)路中分幅3×40 m典型跨徑直線段節(jié)段拼裝橋梁進行研究,采用Midas/Civil建立有限元模型,全橋共劃分4 846個節(jié)點,4 829個單元,主梁及下部結(jié)構(gòu)均采用梁單元模擬,樁基樁土效應(yīng)采用節(jié)點彈性支撐進行模擬;橋墩采用C50混凝土,上部結(jié)構(gòu)預(yù)制拼裝部分采用C60混凝土,預(yù)應(yīng)力筋采用1 860MPa鋼絞線,施工階段劃分如表2所示。計算荷載:自重、二期恒載、預(yù)應(yīng)力荷載、收縮徐變、活載、溫度荷載、汽車撞擊力荷載等。

        表2 施工階段劃分

        3.2 變形計算分析

        預(yù)制階段的關(guān)鍵是要考慮梁體的施工預(yù)拱度。在各荷載組合作用下主梁變形曲線如圖8所示,各荷載作用下變形值累加即可得節(jié)段梁的制作預(yù)拱度(圖9),以此為節(jié)段梁的預(yù)制線形提供依據(jù)。

        由圖8、9可以看出:在未施加預(yù)應(yīng)力之前,主梁在自重作用下產(chǎn)生的最大累計撓度為60 mm,施加完預(yù)應(yīng)力以后,預(yù)應(yīng)力作用下產(chǎn)生的最大累計撓度為75 mm;在荷載組合作用下,在施加預(yù)應(yīng)力以后,全橋的預(yù)拱度曲線明顯下移,其全橋的最大值從76.3 mm下降到12.6 mm,變化幅度達(dá)63.7 mm。綜上可以看出預(yù)應(yīng)力的作用是明顯的,驗證了節(jié)段箱梁在連續(xù)狀態(tài)下張拉通長預(yù)應(yīng)力以后用于抵抗二期恒載以及活荷載作用的有效性。

        圖8 荷載作用下主梁撓度圖

        圖9 主梁預(yù)拱度

        3.3 線形控制計算

        通過有限元模擬分析計算得出的預(yù)拱度是節(jié)段梁在預(yù)制階段線形控制的目標(biāo)值。根據(jù)6個控制點的坐標(biāo)值,同時進行誤差糾偏,即可得到各梁段在匹配位置的理論數(shù)據(jù),以此指導(dǎo)梁段制造?,F(xiàn)場預(yù)制控制測點如圖10所示,限于篇幅,該文僅列出路中分幅3×40 m(墩號09Z108~09Z111)典型跨徑橋梁,邊跨靠近09Z109號墩側(cè)1#~6#塊的控制點坐標(biāo),如表3~5所示。

        圖10 各控制點平面示意圖

        表3 預(yù)制階段控制線1坐標(biāo) mm

        表4 預(yù)制階段中心線坐標(biāo) mm

        續(xù)表4

        節(jié)段編號XYZ09Z-109-108-R05F′61 493.854 667 664.232103.335 9E′61 493.948 967 661.519 6103.301 809Z-109-108-R06F′61 493.955 267 661.324 7103.299E′61 494.031 967 658.631103.277

        表5 預(yù)制階段控制線2坐標(biāo) mm

        梁段預(yù)制好后,將各梁段各控制點的局部坐標(biāo)值通過轉(zhuǎn)化即可得到在拼裝節(jié)段線形控制的目標(biāo)值,如表6~8所示。

        表6 拼裝階段控制線1坐標(biāo) mm

        表7 拼裝階段中心線坐標(biāo) mm

        表8 拼裝階段控制線2坐標(biāo) mm

        根據(jù)有限元計算出來的制造線形結(jié)合預(yù)制現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)進行梁段預(yù)制計算,得出了已成梁段在匹配位置的理論值,這是預(yù)制階段線形控制的目標(biāo)值。梁段預(yù)制好后,根據(jù)安裝線形將各梁段在現(xiàn)澆位置各控制點的局部坐標(biāo)值轉(zhuǎn)化到安裝線形整體坐標(biāo)系下,得出安裝階段線形控制的坐標(biāo)值。預(yù)制節(jié)段梁在架設(shè)過程中,經(jīng)現(xiàn)場實際測量發(fā)現(xiàn)實測與理論平面線形差值較小,標(biāo)高的差值能控制在±5 mm以內(nèi),誤差均能滿足設(shè)計要求。說明在預(yù)制時產(chǎn)生的誤差,能夠及時地進行調(diào)整,保證了合龍時的精度。

        3.4 施工臨時預(yù)應(yīng)力

        梁段在拼裝后需施加臨時預(yù)應(yīng)力,其作用是給予節(jié)段斷面施加一定的壓力,使環(huán)氧樹脂膠更好地固化,從而將梁段連接成整體,確保已拼裝節(jié)段在永久預(yù)應(yīng)力鋼束張拉之前各接縫處不會發(fā)生錯動。臨時預(yù)應(yīng)力應(yīng)在全跨節(jié)段拼接完畢及第一批縱向通長預(yù)應(yīng)力鋼絞線施力完畢后按順序拆除。

        為滿足環(huán)氧樹脂膠的固化要求,需對臨時預(yù)應(yīng)力張拉力進行控制,確保接縫截面位置在臨時預(yù)應(yīng)力張拉時不出現(xiàn)拉應(yīng)力,計算模型如圖11所示,節(jié)段截面面積A=8.58 m2,I=4.06 m4,G=647 kN。

        圖11 臨時預(yù)應(yīng)力簡化計算模型(長度單位:mm)

        根據(jù)簡化模型可得到以下方程:

        (15)

        臨時預(yù)應(yīng)力張拉過程中,為避免接縫位置上下緣出現(xiàn)拉應(yīng)力,需滿足下式:

        (16)

        主要材料力學(xué)性能參數(shù)如表9所示。

        表9 主要材料力學(xué)性能

        如預(yù)應(yīng)力張拉順序不合理,將會對橋梁線形造成不利影響。如解除順序不當(dāng),箱梁節(jié)段下緣可能產(chǎn)生拉應(yīng)力,節(jié)段將產(chǎn)生有害裂縫。張拉時采用頂板與底板上下同時張拉,橫向按先中間再兩側(cè)的順序?qū)ΨQ張拉。臨時預(yù)應(yīng)力解除時,必須在全橋鋼束所有永久鋼束張拉完成后進行。

        3.5 線形糾偏措施

        懸臂拼裝的關(guān)鍵是主梁的變形控制,即使已經(jīng)考慮了制作預(yù)拱度,由于在現(xiàn)場架設(shè)過程中受各種因素的影響,會引起拼裝線形與理論線形有一定偏差。因此有必要采取糾偏措施對后續(xù)拼裝梁段的標(biāo)高加以調(diào)整,以保證預(yù)應(yīng)力張拉完后橋梁的整體線形接近設(shè)計線形。

        梁端在某個拼裝階段的目標(biāo)高程可根據(jù)下式得到:

        hnn=hnd-hn1-hn2

        (17)

        式中:hnn為設(shè)計標(biāo)高;hnd為下部結(jié)構(gòu)在后續(xù)拼裝過程中的累計變形量;hn1為該位置在后續(xù)階段的累計變形量;hn2為當(dāng)前拼裝階段的目標(biāo)標(biāo)高值。

        在懸臂拼裝時若發(fā)現(xiàn)測量數(shù)據(jù)結(jié)果超出線形控制允許的誤差范圍,必須對下一拼裝梁段進行糾偏??刹扇〉恼{(diào)整措施有:臨時預(yù)應(yīng)力的大小調(diào)整,臨時配重調(diào)整,拼接縫涂膠層的厚度調(diào)整,以及必要時對主梁增加現(xiàn)澆縫等。

        (1) 改變膠層厚度(圖12):根據(jù)對上部結(jié)構(gòu)變形特點的計算,對不同位置的涂膠層厚度進行調(diào)整。此過程可通過材質(zhì)為環(huán)氧樹脂的墊片進行調(diào)整,材料強度應(yīng)不小于混凝土強度。加設(shè)墊片后,拼縫墊圈厚度也要隨之增加,增厚方法將兩層黏在一起,此時涂膠厚度也應(yīng)隨之改變。

        圖12 立面調(diào)整示意圖

        由于墊塊厚度較薄,可根據(jù):

        (18)

        得到:h=bL/H

        式中:b為墊塊厚度;H為節(jié)段梁梁高;L為節(jié)段梁梁長;h為該梁段可調(diào)節(jié)高度。

        平面調(diào)整可把式(18)中h改為梁寬即可,根據(jù)不同厚度的墊塊可以調(diào)整的誤差范圍,再進行相應(yīng)調(diào)整,盡可能確保拼裝線形的精度。

        (2) 臨時預(yù)應(yīng)力:根據(jù)臨時預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉時間,通過頂、底板和內(nèi)外側(cè)的臨時預(yù)應(yīng)力張拉力的不同,在保證膠結(jié)強度和厚度的要求下,微調(diào)懸拼梁段前端的位置。

        (3) 濕接縫:當(dāng)線形定位出現(xiàn)錯誤或線形誤差過大致使不能采取上述兩種方法調(diào)整時,可利用無收縮水泥砂漿增設(shè)濕接縫的方式進行調(diào)整。此外節(jié)段預(yù)制誤差、懸拼誤差以及斷鏈問題都可以采用此方法。該方法會引起節(jié)段梁的拼接長度增長,導(dǎo)致預(yù)制階段控制點坐標(biāo)在箱梁架設(shè)時會有不同,使用該方法需找出兩者的不同,重新計算新的坐標(biāo)架設(shè)數(shù)據(jù)。

        4 結(jié)論

        以鄭州市四環(huán)線及大河路快速化工程為實際工程背景,對箱梁在不同施工階段的線形控制原理進行研究,得到了箱梁在預(yù)制階段的坐標(biāo)轉(zhuǎn)換公式,同時對預(yù)制階段的預(yù)制誤差及線形糾偏做了說明。通過對一聯(lián)3×40 m橋梁建立模型,計算得到梁段在預(yù)制過程中的預(yù)拱度,在預(yù)制過程中考慮各種誤差修正,然后根據(jù)制造線形結(jié)合梁場實測數(shù)據(jù),將各梁段各控制點的局部坐標(biāo)值通過轉(zhuǎn)化得到在拼裝節(jié)段線形控制的目標(biāo)值,以此來指導(dǎo)施工,同時考慮了節(jié)段梁在架設(shè)階段的線形糾偏措施,以此保證預(yù)應(yīng)力張拉完后橋梁的整體線形接近設(shè)計線形,對實際施工具有指導(dǎo)意義。

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