高 軍，王 輝

(株洲航發(fā)動(dòng)科南方燃?xì)廨啓C(jī)有限公司，湖南 株洲 412000)

目前國(guó)內(nèi)已經(jīng)建立了100多臺(tái)套QDR20型熱電聯(lián)供成套機(jī)組，其核心機(jī)為某渦槳航空發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)過(guò)局部改裝改型燃?xì)廨啓C(jī)，使用的燃料有焦?fàn)t煤氣、天然氣、煤層氣等等，為客戶在環(huán)保和經(jīng)濟(jì)上帶來(lái)了利益。其中燃?xì)廨啓C(jī)的可靠性和使用壽命是用戶最關(guān)心的問(wèn)題之一。燃?xì)廨啓C(jī)在大修出廠試車時(shí)需要監(jiān)控軸內(nèi)腔溫度，此參數(shù)是間接表征燃?xì)廨啓C(jī)中后軸承運(yùn)行狀態(tài)的關(guān)鍵指標(biāo)，對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)平穩(wěn)長(zhǎng)久運(yùn)行至關(guān)重要。在燃?xì)廨啓C(jī)修理過(guò)程中，隨著燃?xì)廨啓C(jī)修理次數(shù)增加及零部件長(zhǎng)時(shí)間重復(fù)使用，出現(xiàn)了大量零部件超差且很難恢復(fù)其設(shè)計(jì)尺寸，多臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)在總裝后試車時(shí)出現(xiàn)軸內(nèi)腔溫度超過(guò)規(guī)定的情況，使發(fā)動(dòng)機(jī)無(wú)法正常交付。為此針對(duì)廠內(nèi)試車所產(chǎn)生的軸內(nèi)腔故障進(jìn)行攻關(guān)，研究、分析渦槳某型航改燃?xì)廨啓C(jī)軸內(nèi)腔溫度高產(chǎn)生的原因，并針對(duì)性地制定出有效的改進(jìn)措施，預(yù)防其軸腔溫度高，提高廠內(nèi)試車合格率，保證外場(chǎng)運(yùn)行的安全性，延長(zhǎng)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行壽命。

1 故障現(xiàn)象

渦槳某型航改燃?xì)廨啓C(jī)在廠內(nèi)試車過(guò)程中，時(shí)常出現(xiàn)軸內(nèi)腔溫度超過(guò)規(guī)定的情況(規(guī)范要求為軸內(nèi)腔溫度≤115 ℃)。統(tǒng)計(jì)最近幾個(gè)月一次試車產(chǎn)生此故障的比例高達(dá)60%，外場(chǎng)每年質(zhì)保期內(nèi)返廠大修的燃?xì)廨啓C(jī)中軸內(nèi)腔故障的比例達(dá)70%。該故障為發(fā)動(dòng)機(jī)局部性能故障，與燃燒室機(jī)匣、油路、中后軸承封嚴(yán)裝置等有關(guān)系。涉及的零部件主要包括燃燒室機(jī)匣、外中內(nèi)封氣圈、噴油環(huán)、封嚴(yán)套、后軸承封嚴(yán)圈、單篦齒封嚴(yán)圈、篦齒封嚴(yán)圈[1-2]。

2 原理分析[3-5]

燃?xì)廨啓C(jī)軸內(nèi)腔溫度高(在排除其他如設(shè)備、儀表等異常情況下)，通常是因?yàn)榛蜎](méi)有帶走軸承產(chǎn)生的熱量或者是因?yàn)橥饨绺哂?20 ℃的熱氣進(jìn)入到軸腔內(nèi)及其聯(lián)通的管道內(nèi)。軸內(nèi)腔測(cè)溫實(shí)際檢測(cè)的是軸腔內(nèi)產(chǎn)生油氣混合物的溫度，致使軸腔內(nèi)油氣混合物增多、溫度升高主要由以下幾方面因素產(chǎn)生：

1) 前中后軸承的封嚴(yán)都是氣體封嚴(yán)，且封嚴(yán)氣的溫度均高于軸腔溫度，封嚴(yán)效果不好，直接導(dǎo)致熱氣滲漏過(guò)多，致使軸腔溫度升高。

2) 滑油壓力或流量不足，導(dǎo)致潤(rùn)滑油無(wú)法將軸承摩擦產(chǎn)生的熱量帶走。

3) 燃燒室存在裂紋，致使熱氣滲漏進(jìn)軸腔，直接導(dǎo)致軸腔溫度高。

4) 裝配時(shí)中軸承噴油環(huán)進(jìn)油孔與軸承座出油孔中心偏離，致使進(jìn)入到噴油環(huán)的油量減少，導(dǎo)致軸承缺油。

2.1 中軸承封嚴(yán)間隙超差的影響[2]

中軸承的封嚴(yán)是由空氣通過(guò)內(nèi)篦齒封嚴(yán)裝置實(shí)現(xiàn)的，主要構(gòu)成有外、中封氣圈篦齒封嚴(yán)裝置和內(nèi)篦齒封嚴(yán)裝置，如圖1所示。來(lái)自壓氣機(jī)10級(jí)后約260 ℃的高壓空氣經(jīng)外、中封氣圈篦齒封嚴(yán)裝置，進(jìn)入為減小轉(zhuǎn)子軸向力而設(shè)置的卸荷腔B后分為兩路，一路經(jīng)內(nèi)封氣圈上的氣道流至C腔，再由導(dǎo)氣管引至調(diào)壓口(見(jiàn)圖2)；另一路經(jīng)內(nèi)篦齒封嚴(yán)裝置封嚴(yán)滑油，工作過(guò)的空氣經(jīng)過(guò)軸承形成油霧進(jìn)入渦輪軸腔，通過(guò)軸腔的導(dǎo)管引入油霧分離器。通過(guò)對(duì)中軸承的工作過(guò)程分析可知，如果篦齒封嚴(yán)件的間隙超差，則會(huì)破壞空氣壓差，導(dǎo)致高溫空氣進(jìn)入軸內(nèi)腔，因?yàn)閴毫μ髸?huì)使滑油有過(guò)多泡沫，或者將潤(rùn)滑油膜吹除，引起軸腔內(nèi)油霧溫度升高。同時(shí)減少軸承滑油潤(rùn)滑，大大縮短軸承使用壽命。

2.2 后軸承封嚴(yán)間隙超差的影響[2]

后軸承封嚴(yán)主要由外篦齒封嚴(yán)裝置(后軸承封嚴(yán)圈和單篦齒封嚴(yán)圈組成)和內(nèi)篦齒封嚴(yán)裝置(后軸承封嚴(yán)圈和篦齒封嚴(yán)圈組成)，如圖3所示。其主要工作過(guò)程為燃燒室第二股氣流進(jìn)入高壓腔D腔，然后經(jīng)過(guò)外篦齒封嚴(yán)裝置達(dá)到封嚴(yán)腔E,并將壓力降至0.25 MPa。E腔內(nèi)的空氣再分為兩路，一路通過(guò)內(nèi)篦齒封嚴(yán)裝置來(lái)封嚴(yán)滑油;一路經(jīng)內(nèi)導(dǎo)管引至調(diào)壓口(見(jiàn)圖2), 該調(diào)壓口一是防止渦輪軸腔內(nèi)由于封嚴(yán)氣流的積聚和滑油蒸發(fā)而壓力愈來(lái)愈高，二是控制與調(diào)節(jié)封嚴(yán)腔的壓力。調(diào)壓口裝有前、后孔徑不同的調(diào)整墊，后孔孔徑可調(diào)(共八組孔直徑由φ=16 mm至φ=4 mm，每組孔徑差2 mm)，前孔的直徑各組相同。同樣，通過(guò)對(duì)后軸承的工作過(guò)程分析可知，如果篦齒封嚴(yán)件的間隙超差，則會(huì)破壞空氣壓差，導(dǎo)致高溫空氣進(jìn)入軸內(nèi)腔，會(huì)引起軸腔內(nèi)油霧溫度升高。同時(shí)減少軸承滑油潤(rùn)滑，大大縮短軸承使用壽命。

2.3 軸承潤(rùn)滑油路中積碳的影響[3-4]

由于航改燃?xì)廨啓C(jī)主要用于地面發(fā)電，主要燃料為焦?fàn)t煤氣，電站建設(shè)地方主要在焦化廠，焦?fàn)t煤氣氣質(zhì)較差，含多種腐蝕元素，地面廠區(qū)空氣質(zhì)量也較差，空氣中漂浮著煤炭粉塵，很多電站沒(méi)有使用進(jìn)氣過(guò)濾系統(tǒng)或者系統(tǒng)沒(méi)有很好維護(hù)，使得空氣中的粉塵進(jìn)入到壓氣機(jī)系統(tǒng)后到中軸承油路，產(chǎn)生積碳；另外，使用的滑油品質(zhì)以及對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)維護(hù)力度大多偏低，加之長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，使得滑油管路中存在大量積碳。上面所產(chǎn)生的積碳停留在燃燒室機(jī)匣內(nèi)部油路、回油池和集氣盒等部位，燃燒室機(jī)匣修理時(shí)這些積碳清理不徹底，殘留一些積碳，這些積碳使得滑油的流量變小、潤(rùn)滑能力變差，帶走軸承的熱量自然減小，輕則使軸內(nèi)腔溫度升高，重則引起軸腔爆燃，影響極大。

2.4 燃燒室機(jī)匣微裂紋的影響[3，6]

燃燒室機(jī)匣是一個(gè)典型的鈑金焊接零件，焊縫比較多，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間高溫環(huán)境使用后，鈑金部件脆性增加，在熱應(yīng)力作用下容易產(chǎn)生微裂紋，在燃?xì)廨啓C(jī)工作過(guò)程中，高溫?zé)釟饪梢酝ㄟ^(guò)這些裂紋滲到油路中來(lái)而引起軸內(nèi)腔溫度升高。需要注意的是，燃燒室機(jī)匣在大修工藝中雖有2～3次密封性檢查，但依舊會(huì)有一定概率的機(jī)匣密封性檢查合格，但試車中會(huì)產(chǎn)生裂紋，其原因是因?yàn)槊芊庑詸z查的條件為常溫環(huán)境，比較寬容，而試車時(shí)燃燒室機(jī)匣工作環(huán)境為200～400 ℃，且機(jī)匣內(nèi)外溫差大，熱應(yīng)力也大，密封性檢查發(fā)現(xiàn)不了的微裂紋在這種環(huán)境下會(huì)被發(fā)現(xiàn)。在燃?xì)廨啓C(jī)修理中經(jīng)常會(huì)看到這種情況，這種比例占燃?xì)廨啓C(jī)大修數(shù)量的10%左右。

2.5 中軸承噴油環(huán)的影響

中軸承噴油環(huán)是安裝在燃燒室機(jī)匣中軸承座內(nèi)直接給中軸承噴油的零件，如圖4所示，如果進(jìn)入到噴油環(huán)的油量不夠，則會(huì)導(dǎo)致中軸承欠潤(rùn)滑，軸腔溫度升高。在燃?xì)廨啓C(jī)修理過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)大量中軸承座內(nèi)部一出油孔與噴油環(huán)進(jìn)油槽無(wú)法對(duì)準(zhǔn)，使得軸承座出油孔中只有部分油流入到噴油環(huán)中，使得噴到中軸承的油量減少，引起軸腔溫度高。

2.6 內(nèi)封氣圈與中軸承座安裝間隙的影響

內(nèi)封氣圈是安裝在中軸承上面且與中、外封氣圈構(gòu)成篦齒封嚴(yán)裝置來(lái)封住軸承處的滑油，如圖5所示。在燃?xì)廨啓C(jī)修理中，由于燃燒室機(jī)匣軸承座與內(nèi)封氣圈配合處常年不修理，加之軸承座為20號(hào)鋼且壁薄，使得軸承座與內(nèi)封氣圈配合處尺寸超差嚴(yán)重(變大變橢)。另外，內(nèi)封氣圈與軸承座配合的外徑常年不修理，兩個(gè)零件的尺寸超差使得配合面間隙過(guò)大，從而使得B腔內(nèi)的高溫氣體過(guò)多流入到軸承處而引起軸腔溫度升高，圖5中線路1和2為高溫氣流經(jīng)內(nèi)封氣圈外圓與軸承座內(nèi)孔間隙流入路徑[2]。

3 采取措施

3.1 封嚴(yán)篦齒件的處理

圖6為中后軸承封嚴(yán)篦齒件，其外圓篦齒與對(duì)偶件的石墨涂層組成封嚴(yán)系統(tǒng)，篦齒與石墨涂層的間隙至關(guān)重要(如表1)。為控制封嚴(yán)氣流壓力的關(guān)鍵參數(shù)，復(fù)測(cè)所有涉及到軸內(nèi)腔溫度高故障的封嚴(yán)篦齒件的篦齒尺寸，報(bào)廢超差嚴(yán)重的零件，重新制定新的修理工藝，規(guī)范篦齒尺寸使用極限，如圖7所示，大修時(shí)都必須按修理工藝進(jìn)行尺寸測(cè)量，符合規(guī)范要求的則繼續(xù)使用，不符合則報(bào)廢處理。

序號(hào)圖號(hào)名稱設(shè)計(jì)尺寸尺寸配合公差1xx.30.013外封氣圈?287+0.110xx.15.135后封氣圈?286.60-0.10.40～0.612xx.15.135后封氣圈?267.2+0.10xx.30.014中封氣圈?267.050-0.10.15～0.353xx.30.015內(nèi)封氣圈?92+0.090xx.15.031封嚴(yán)套?92-0.12-0.210.12～0.304xx.44.807后軸承封嚴(yán)圈?157.9+0.050xx.44.118單篦齒封嚴(yán)環(huán)?157.80-0.040.095～0.055xx.44.807后軸承封嚴(yán)圈?127.9+0.050xx.44.117篦齒封嚴(yán)件?127.80-0.040.095～0.05

3.2 優(yōu)化燃燒室機(jī)匣修理工藝

重新制定了超聲波清洗—人工除積碳(配合除積碳溶液)—沖油檢查的工藝路線，加強(qiáng)了對(duì)燃燒室機(jī)匣積碳的清洗力度。

對(duì)燃燒室機(jī)匣修理中增加一次密封性檢查，特殊情況下需要進(jìn)行加溫密封性檢查。密封性檢查后如果沒(méi)有發(fā)現(xiàn)泄露地方，則再增加目視檢查，檢查回油池、集氣盒等部位的焊縫處及焊縫周邊，是否存在可見(jiàn)且未穿透的裂紋。

采用熱噴涂工藝修理中軸承座與外封氣圈配合面，由于這個(gè)配合面較為特殊，上面有許多排氣孔，涂層接觸的面積很小，涂層制備困難且容易失效，為保證好的結(jié)合力，特采用超音速火焰噴涂工藝，先分別在兩個(gè)零件上配合面增材制造一層316 L不銹鋼涂層，然后采用磨削工藝將涂層加工到指定的尺寸，從而保證了配合面應(yīng)有的尺寸、圓柱度和粗糙度。

3.3 優(yōu)化內(nèi)封氣圈的修理工藝

原來(lái)修理工藝只修石墨涂層，長(zhǎng)久使用后內(nèi)封氣圈的外徑超差嚴(yán)重，采用熱噴涂工藝對(duì)外徑及端面進(jìn)行修復(fù)。內(nèi)封氣圈的外徑是配合面，這個(gè)面的寬度只有4 mm左右，制備的涂層容易被車削掉，容易失效，經(jīng)過(guò)反復(fù)試驗(yàn)，最終采用316 L不銹鋼粉末作為噴涂材料，然后用磨削工藝將涂層加工到設(shè)計(jì)尺寸，實(shí)現(xiàn)配合面的修復(fù)，保證與中軸承座配合面應(yīng)有的間隙。

3.4 增加噴油環(huán)的修理工藝

原噴油環(huán)只有制造工藝，通過(guò)增加相關(guān)修理工藝，對(duì)噴油環(huán)的進(jìn)油槽進(jìn)行局部銑削(見(jiàn)圖8)，增大與軸承座出油孔的接觸面積，保證出油孔的油全部流入到噴油環(huán)；同時(shí)將噴油環(huán)上三個(gè)φ=1.3 mm的噴油孔增大到φ=1.5 mm，保證油量的供應(yīng)，經(jīng)過(guò)計(jì)算，油量可以增加約0.6 m3/h。(從1.8 m3/h增加到2.39 m3/h)

4 效果驗(yàn)證

在此型航改燃?xì)廨啓C(jī)的修理工程中，通過(guò)貫徹以上改進(jìn)措施，半年來(lái)共修理交付的此型燃?xì)廨啓C(jī)共計(jì)約25臺(tái)，廠內(nèi)試車時(shí)的軸內(nèi)腔溫度最高為113 ℃，最低為87 ℃，除1臺(tái)燃?xì)廨啓C(jī)因燃燒室機(jī)匣試車裂紋導(dǎo)致軸內(nèi)腔溫度偏高外，其余燃?xì)廨啓C(jī)試車軸內(nèi)腔溫度全部一次合格。其中5臺(tái)軸內(nèi)腔溫度在100 ℃以下，另有9臺(tái)在105 ℃以下。一次試車軸內(nèi)腔溫度合格率為96%(標(biāo)準(zhǔn)為≤115 ℃)，比原來(lái)大大提高。

5 結(jié)論

通過(guò)開(kāi)展渦槳某型航改燃?xì)廨啓C(jī)軸內(nèi)腔溫度高故障的分析研究，在分析發(fā)動(dòng)機(jī)軸內(nèi)腔溫度高原因的基礎(chǔ)上，制定了針對(duì)性的預(yù)防和排除發(fā)動(dòng)機(jī)軸內(nèi)腔溫度高的技術(shù)措施，且相關(guān)措施在修理中貫徹并在發(fā)動(dòng)機(jī)試車和外場(chǎng)使用中進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明：這些措施可以有效排除此型航改燃?xì)廨啓C(jī)的軸內(nèi)腔溫度高故障，大大提高軸內(nèi)腔溫度一次試車合格率，節(jié)省燃?xì)廨啓C(jī)修理成本。