王新坤 樊二東 徐勝榮 張晨曦 薛子龍 王 軒

(江蘇大學(xué)流體機(jī)械工程技術(shù)研究中心， 鎮(zhèn)江 212013)

0 引言

滴灌具有灌水均勻、高效節(jié)水節(jié)肥、改善作物品質(zhì)、增產(chǎn)增收等特點(diǎn)，是我國(guó)大面積推廣應(yīng)用的高效節(jié)水灌溉方式之一[1]。但是滴灌的毛管及灌水器內(nèi)流速較小，增大了灌水器堵塞幾率，灌水均勻度受到影響[2]，因此，堵塞與灌水均勻性是低壓滴灌與地下滴灌技術(shù)的難點(diǎn)，也是影響其發(fā)展的關(guān)鍵問題。眾多學(xué)者圍繞優(yōu)化流道結(jié)構(gòu)參數(shù)及優(yōu)化設(shè)計(jì)流道邊界，來(lái)保證流道內(nèi)具有良好的流動(dòng)狀態(tài)，提升流道內(nèi)水流對(duì)顆粒物的運(yùn)移能力，進(jìn)而達(dá)到提高流道抗堵塞能力的目的[3-5]。魏正英等[6-8]分析迷宮道內(nèi)部流動(dòng)場(chǎng)的情況及堵塞機(jī)理，提出迷宮流道的設(shè)計(jì)方法。喻黎明等[9]分析了梯形流道內(nèi)含沙量分布及水沙流速分布，并以某一含沙量分布線作為流道邊界，對(duì)流道進(jìn)行優(yōu)化，由此獲得較好的灌水器流道模型。閆大壯等[10]采用CFD模擬迷宮流道內(nèi)懸浮顆粒的運(yùn)動(dòng)情況，得出粒徑大于0.075 mm顆粒不能很好地隨水流動(dòng)，是引起堵塞的主要物質(zhì)。王文娥等[11]采用CFD對(duì)粒徑小于0.1 mm顆粒在流道中的運(yùn)移情況進(jìn)行模擬，指出粒徑在0.01～0.04 mm范圍內(nèi)不易引起滴頭堵塞。近年來(lái)，為提高滴灌系統(tǒng)及灌水器的抗堵塞性能，有學(xué)者提出動(dòng)態(tài)水壓滴管系統(tǒng)，這種方法有別于已有的脈沖滴灌系統(tǒng)方式[12]，它通過制造動(dòng)態(tài)水壓加劇滴灌內(nèi)水流的紊動(dòng)，提高水流對(duì)顆粒物的輸移能力，從而改善系統(tǒng)和灌水器抗堵塞性能[13-14]，這種動(dòng)態(tài)水壓滴灌能明顯地降低灌水器水力性能及堵塞性能，但這種脈沖發(fā)生器造價(jià)較高，安裝、試驗(yàn)、維護(hù)復(fù)雜，可靠性難以保證，是制約脈沖滴灌技術(shù)發(fā)展的關(guān)鍵問題之一。王新坤[15]設(shè)計(jì)了一種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的射流脈沖三通作為脈沖發(fā)生器，利用射流附壁原理能夠在滴灌帶內(nèi)形成脈沖水流，壓力水流進(jìn)入射流噴嘴形成射流，在控制管內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，切換射流附壁方向，驅(qū)使水流在兩條毛管形成間歇性水流，實(shí)現(xiàn)持續(xù)的脈沖水流。楊玉超[16]研究發(fā)現(xiàn)隨著射流三通噴嘴寬度的增大，振幅和頻率以一定的反比關(guān)系變小，隨著進(jìn)口壓力的增大脈沖頻率和脈沖振幅也在增大。許鵬等[17-19]進(jìn)行了射流脈沖三通的滴灌帶實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了連接滴灌帶的射流三通能提高灌水均勻度及降低流量偏差率。王新坤等[20-21]分析了脈沖水流對(duì)毛管、支管與射流三通的優(yōu)化匹配試驗(yàn)，擬合了支管和毛管射流脈沖三通進(jìn)口流量與水頭損失、水頭振幅與水頭損失、脈沖頻率與水頭損失、進(jìn)口水頭最大值與平均值的關(guān)系式，提出了脈沖滴灌灌水小區(qū)的脈沖參數(shù)設(shè)計(jì)方法。上述研究主要集中于射流三通對(duì)毛管水力特性方面，未進(jìn)行射流三通對(duì)滴灌灌水器抗堵塞的性能研究。

本文通過不同泥沙級(jí)配組合、不同的含沙量開展射流三通與普通三通條件下滴灌灌水器的抗堵塞對(duì)比試驗(yàn)，分析射流三通產(chǎn)生的高頻脈沖水流及固體顆粒粒徑、含沙量對(duì)灌水器流量及堵塞的影響規(guī)律。通過試驗(yàn)測(cè)試，分析灌水器平均相對(duì)流量、灌水均勻系數(shù)、射流三通抗堵塞能力與適用范圍，以期為構(gòu)建水力性能和抗堵塞性能俱佳的脈沖滴灌系統(tǒng)提供理論基礎(chǔ)。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料與裝置

試驗(yàn)測(cè)試裝置由4 mm噴嘴寬度的射流三通、水沙混合設(shè)備組成。試驗(yàn)水箱規(guī)格為高0.9 m、圓周長(zhǎng)2 m的圓柱體水箱，上端固定回水管，通過水流將泥沙混合均勻。離心泵額定揚(yáng)程45 m，壓力表量程0.16 MPa，精度等級(jí)0.4級(jí)。毛管布設(shè)于測(cè)試架上，共有15條滴灌帶，每條含5個(gè)灌水器，共75個(gè)灌水器，其間距0.3 m，滴灌帶采用華維有限公司生產(chǎn)的迷宮流道滴灌帶，其基本參數(shù)為：管外徑16 mm，額定流量2.7 L/h，進(jìn)口柵格數(shù)3個(gè)，齒高4.0 mm，齒間距1.83 mm，流道深2.16 mm，流道長(zhǎng)度20.13 mm，緩水區(qū)為6.75 mm×4.23 mm的長(zhǎng)方形。試驗(yàn)裝置如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)平臺(tái)布置示意圖Fig.1 Layout of experiment platform1.水沙混合箱 2.水泵 3.閥門 4.普通三通 5.壓力表 6.灌水器 7.射流三通

試驗(yàn)的參數(shù)、模型及邊界條件如下：射流三通結(jié)構(gòu)如圖2所示，主要由3部分組成：進(jìn)口段、出口段、射流元件，其中射流元件核心結(jié)構(gòu)尺寸為：噴嘴寬度w=4 mm，位差s=2.1 mm,側(cè)壁夾角θ=20°,劈距h=28 mm，控制管寬度cw=5 mm,出口內(nèi)寬度iow=10 mm, 分流劈半徑R=2 mm。

圖2 射流三通Fig.2 Jet pulse tee

泥沙為風(fēng)干沙壤土，粒徑(D)小于0.10 mm，采用150～650目篩網(wǎng)，經(jīng)過高頻振蕩研磨篩分處理，將其分為0～0.02 mm、0.02～0.030 8 mm、0.030 8～0.038 mm、0.038～0.05 mm、0.05～0.075 mm、0.075～0.1 mm范圍的6種粒徑，設(shè)定渾水含沙量為0.5、1.0、1.5 g/L。為確定射流三通和普通三通條件對(duì)不同粒徑的滴頭堵塞影響，設(shè)置如表1所示的3種泥沙級(jí)配，灌水器渾水試驗(yàn)的總壓力為0.1 MPa。

1.2 試驗(yàn)方法

采用連續(xù)性渾水滴灌測(cè)試方法，將6種粒徑范圍的泥沙分別配成含沙量為0.5、1.0、1.5 g/L的渾水，參考短周期堵塞的試驗(yàn)方法，每次灌水時(shí)間為30 min，間隔30 min連續(xù)灌水，滴頭流量間隔30 min采用電子秤測(cè)量一次，射流三通與普通三通的管網(wǎng)測(cè)試系統(tǒng)中灌水器的平均流量低于額定流量的75%時(shí)，停止試驗(yàn)，拆掉滴灌帶，并對(duì)管道系統(tǒng)、水箱、泵等沖洗3次，保證系統(tǒng)中無(wú)泥沙殘留，更換新的滴灌帶，進(jìn)行下一組試驗(yàn)。為深入分析射流三通對(duì)灌水器抗堵塞的影響，利用JT-HD61E型高速攝像機(jī)拍攝射流三通兩側(cè)進(jìn)口壓力振幅和頻率變化過程,通過后處理軟件i-SPEED記錄壓力變化值，通過OriginPro 9.0繪制壓力變化曲線，并分析其抗堵塞能力。

表1 泥沙級(jí)配Tab.1 Sediment gradation %

1.3 評(píng)價(jià)指標(biāo)與方法

將實(shí)測(cè)流量與設(shè)計(jì)流量的75%對(duì)比來(lái)判定單個(gè)滴頭是否發(fā)生堵塞，但對(duì)于灌水系統(tǒng)，目前還沒有統(tǒng)一的堵塞評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)方法，因此，本文通過克里斯琴森均勻度系數(shù)、平均相對(duì)流量和流量降幅結(jié)合的方法評(píng)價(jià)堵塞情況。當(dāng)?shù)晤^發(fā)生堵塞時(shí)，克里斯琴森均勻度系數(shù)和平均相對(duì)流量減小，堵塞越嚴(yán)重，減小的幅度越大，而流量降幅相應(yīng)升高?？死锼骨偕鶆蚨认禂?shù)的計(jì)算式為

(1)

式中Cu——克里斯琴森均勻度系數(shù),%

i——滴頭序號(hào)

n——滴頭總數(shù)

qi——第i個(gè)滴頭的實(shí)測(cè)流量，L/h

因無(wú)錫市人民醫(yī)院后勤風(fēng)險(xiǎn)管控，慕名而來(lái)的記者，感受到它的不同凡響之處，是通過一本厚厚的“風(fēng)險(xiǎn)管控匯總”手冊(cè)。這是醫(yī)院參考香港醫(yī)院管理局的醫(yī)療風(fēng)險(xiǎn)登記冊(cè)，形成的后勤風(fēng)險(xiǎn)管理文件。

試驗(yàn)時(shí)滴管系統(tǒng)隨著灌水次數(shù)的增加滴頭堵塞加劇，射流三通和普通三通條件下測(cè)試系統(tǒng)中滴頭之間流量差異較大，以平均相對(duì)流量低于75%作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。

(2)

式中qr——平均相對(duì)流量，%

q0——清水平均流量，L/h

qd=(q0-qi)/q0×100%

(3)

式中qd——流量降幅，%

2 結(jié)果與分析

2.1 射流三通對(duì)滴頭堵塞的影響

以平均相對(duì)流量低于設(shè)計(jì)流量75%發(fā)生嚴(yán)重堵塞時(shí)的灌水次數(shù)作為因變量，結(jié)果表明，粒徑和渾水含沙量對(duì)堵塞的影響具有顯著差異。不同含沙量渾水的平均相對(duì)流量qr與灌水次數(shù)的克里斯琴森均勻度系數(shù)Cu如圖3所示。

圖3中A1和A2、B1和B2、C1和C2代表級(jí)配A、B、C條件下射流三通左出口和右出口連接的滴灌測(cè)試系統(tǒng)的qr和Cu，圖中A3、B3、C3代表3種級(jí)配條件下普通三通連接滴灌測(cè)試系統(tǒng)的qr和Cu。由圖3可知，射流三通對(duì)于灌水器抗堵塞能力并不完全隨著粒徑增大而增強(qiáng)，而是隨著粒徑和含沙量的增大，射流三通的抗堵塞能力呈先增強(qiáng)后減弱的趨勢(shì)，說(shuō)明一定含沙范圍內(nèi)，存在射流三通對(duì)于泥沙粒徑抗堵塞能力強(qiáng)的敏感粒徑范圍。

圖3 相對(duì)流量與克里斯琴森均勻度系數(shù)變化曲線Fig.3 Changing curves of relative flow and Christianson uniformity

3種級(jí)配渾水灌溉試驗(yàn)條件下，隨著含沙量和灌溉次數(shù)的增加，滴頭流量的變化快慢程度也不同。當(dāng)級(jí)配A渾水的含沙量為0.5 g/L時(shí)，粒徑范圍為0.03～0.05 mm占到57.10%，且該含沙量下級(jí)配A隨著灌水次數(shù)的增加，普通三通條件下平均相對(duì)流量下降速率較為顯著，而射流三通較普通三通連接滴灌的滴頭流量變化較為緩慢，連續(xù)灌水12次后，普通三通連接的滴灌測(cè)試系統(tǒng)滴頭堵塞率已超過25%，其平均相對(duì)流量低于75%，已經(jīng)發(fā)生了嚴(yán)重堵塞，射流三通條件下兩側(cè)的個(gè)別滴頭發(fā)生堵塞，隨著灌水次數(shù)增加到16次后，射流三通右側(cè)的平均流量低于75%，而左側(cè)平均相對(duì)流量為82.3%,且隨著灌水次數(shù)的增加，射流三通兩側(cè)與普通三通條件下的克里斯琴森均勻度系數(shù)差值在逐漸增大，說(shuō)明射流三通產(chǎn)生的高頻脈沖水流對(duì)該級(jí)配A渾水在含沙量0.5 g/L時(shí)滴頭抗堵塞性能較好，這是因?yàn)樯淞魅墚a(chǎn)生高頻脈沖水流，使灌水器中水流紊動(dòng)劇烈，流場(chǎng)速度變化較大，增強(qiáng)了水流在灌水器流道內(nèi)的紊動(dòng)性和挾沙能力，使得射流三通在該含沙量對(duì)0.03～0.05 mm范圍泥沙抗堵塞能力較為明顯。當(dāng)級(jí)配B渾水含沙量為1.0 g/L時(shí),0～0.03 mm的泥沙粒徑占到48.50%，普通三通條件下灌水11次后平均相對(duì)流量為74%，而射流三通右側(cè)灌水14次后平均相對(duì)流量為75%，左側(cè)灌水15次后，平均相對(duì)流量為83%，表明該級(jí)配渾水在含沙量為1.0 g/L時(shí)，該含沙量對(duì)級(jí)配B粒徑小于0.03 mm的泥沙，射流三通較普通三通抗堵塞能力也較強(qiáng)。當(dāng)級(jí)配C渾水的含沙量為1.5 g/L時(shí)，粒徑為0.05～0.10 mm顆粒占到56.32%，普通三通灌水4次后平均相對(duì)流量已降到75%以下，而射流三通連接的兩側(cè)灌溉次數(shù)分別為5、7次，說(shuō)明在0.05～0.10 mm范圍的粒徑，射流三通的抗堵塞能力也隨著泥沙含沙量的增加在迅速下降，而克里斯琴森均勻度系數(shù)也在逐漸下降,表明當(dāng)含沙量小于1.0 g/L時(shí)，射流三通和普通三通對(duì)于同顆粒級(jí)配渾水對(duì)滴頭堵塞的影響有顯著差異，當(dāng)含沙量大于1.0 g/L時(shí)，射流三通對(duì)泥沙級(jí)配的抗堵塞影響有所降低，級(jí)配C粒徑在0.05～0.10 mm顆粒是射流三通抗堵塞能力最差的泥沙粒徑，主要原因是隨著粒徑和含沙量的增大，射流三通產(chǎn)生的高頻脈沖水流對(duì)顆粒作用力減弱，顆粒粒徑的增大，自身重力影響較大，不易隨著水流的紊動(dòng)流出流道，使得流道中的泥沙顆粒彼此凝結(jié)，泥沙更容易沉積，依附在流道形成較大的絮結(jié)構(gòu)，易引發(fā)堵塞。

級(jí)配B和級(jí)配C在含沙量為0.5 g/L時(shí)，普通三通條件下分別灌溉14次和8次后平均相對(duì)流量分別為62%和75%，克里斯琴森均勻度系數(shù)在60%～76%之間,該級(jí)配渾水即使在低含量時(shí)也易引起堵塞，射流三通在該級(jí)配條件下，兩側(cè)灌水次數(shù)分別在19和16次后滴頭的平均相對(duì)流量低于75%，克里斯琴森均勻度系數(shù)在70%～80%之間，射流三通相對(duì)于低含沙量粒徑在0.05～0.10 mm范圍內(nèi)顆粒物的抗堵塞能力較顯著，灌水均勻性較高，隨著泥沙含沙量的增加射流三通對(duì)該粒徑的抗堵塞能力較差。普通三通條件下，當(dāng)含沙量增加到1.0 g/L和1.5 g/L時(shí)，灌水5、11次后平均相對(duì)流量小于75%，而射流三通條件下的灌水次數(shù)為12、15次，且克里斯琴森均勻度系數(shù)高于普通三通10%～25%，說(shuō)明級(jí)配B、C渾水灌溉時(shí)，對(duì)于泥沙粒徑較大、含沙量較低的渾水，射流三通產(chǎn)生的脈沖水流對(duì)顆粒作用力也較為顯著，因?yàn)楹沉枯^低，顆粒碰撞幾率下降，水流紊動(dòng)劇烈，泥沙難以形成較大的絮團(tuán)造成流道堵塞，射流三通產(chǎn)生的水流對(duì)于低含沙量大粒徑的級(jí)配也表現(xiàn)出較強(qiáng)抗堵塞能力。

級(jí)配B在不同含沙量時(shí)，平均相對(duì)流量與克里斯琴森均勻度系數(shù)隨著灌水次數(shù)增加的下降趨勢(shì)基本與級(jí)配A與C相似，但其下降速度小于級(jí)配A和C,說(shuō)明0～0.03 mm的泥沙粒徑占到48.5%時(shí)，脈沖水流紊動(dòng)較為劇烈，此粒徑受水體紊動(dòng)影響較為明顯，在灌水器流道中難以沉降，射流三通相對(duì)普通三通條件下水流紊動(dòng)強(qiáng)烈，泥沙更易隨著水流流出，因此在含沙量較低或較高時(shí)也不易造成滴頭堵塞，射流三通抗堵塞效果較顯著。而級(jí)配A粒徑在0.03～0.05 mm范圍內(nèi)的泥沙所占比例較大，此細(xì)小顆粒和黏顆粒團(tuán)聚較明顯，表現(xiàn)出較為特殊的物理特性，顆粒之間碰撞凝結(jié)作用較強(qiáng)，大顆粒首先堆積在一起形成骨架結(jié)構(gòu)，細(xì)小顆粒因其具有較大的表面吸附力，迅速吸附在較大的顆粒表面，并作為粘合劑連接相鄰的大顆粒，使其團(tuán)聚結(jié)構(gòu)繼續(xù)增大，而脈沖水流有較強(qiáng)的紊動(dòng)和沖刷作用，在含沙量較低時(shí)，脈沖水流對(duì)此粒徑泥沙作用效果明顯，抗堵塞能力強(qiáng)，隨著含沙量增大，射流三通對(duì)其堵塞能力減弱，因此也容易造成堵塞。級(jí)配C粒徑在0.05～0.10 mm時(shí)，由于含沙量和泥沙粒徑都較高，隨水進(jìn)入灌水器流道后，在自身重力作用下較易沉積，易造成滴頭內(nèi)顆粒相互碰撞、沉積，從而造成堵塞，而射流三通產(chǎn)生的脈沖水流對(duì)流道內(nèi)大顆粒泥沙作用力較小，傳遞的能量不足以使大顆粒泥沙隨水流排出，從而流道內(nèi)開始沉積泥沙，流道逐漸發(fā)生堵塞，因此級(jí)配C較級(jí)配A和B更易造成堵塞，射流三通的脈沖水流對(duì)堵塞的敏感性下降。

由圖4可知，含沙量在0.5～1.0 g/L范圍內(nèi)灌水次數(shù)下降速度較1.0～1.5 g/L下降速度慢，且射流三通與普通三通的灌溉次數(shù)差值隨著渾水的增加逐漸減小，說(shuō)明隨著含沙量的增大，射流三通的抗堵塞能力減弱，整體上灌水次數(shù)大于普通三通。射流三通能夠增強(qiáng)灌水器抗堵塞的能力和延緩流道堵塞時(shí)間，這是因?yàn)樯淞魅軌虍a(chǎn)生一定頻率和振幅的脈沖水流，使水流在毛管內(nèi)形成間歇性水流，增大了水流對(duì)灌水器流道內(nèi)泥沙的沖刷作用，增強(qiáng)了滴灌灌水器的抗堵塞能力，平均比普通三通條件下滴頭堵塞個(gè)數(shù)少2～5個(gè)，說(shuō)明射流三通產(chǎn)生的脈沖水流能夠解決灌水器堵塞問題。

圖4 不同含沙量下級(jí)配和灌水次數(shù)的關(guān)系Fig.4 Relationship between gradation of different sediment concentration and irrigation times

2.2 射流三通抗堵塞特性分析

流量作為衡量灌水器水力性能的重要因素，其大小可以直接反映整個(gè)測(cè)試系統(tǒng)的供水能力，表2為射流三通和普通三通滴頭的平均流量。由于射流三通的脈沖效果，兩側(cè)連接滴灌帶的壓力是隨時(shí)間變化的，相同進(jìn)口壓力下，射流三通左右兩側(cè)的脈沖振幅和流量相同，而脈沖水壓下灌水器流道內(nèi)水壓不斷地波動(dòng)變化，具有周期性的脈沖水壓對(duì)灌水器的平均流量影響必定小于普通三通條件，流量相對(duì)偏差在1%～4%之間，偏差較小，說(shuō)明脈沖水壓對(duì)滴灌系統(tǒng)的供水能力影響較小。

表2 不同壓力下射流三通和普通三通滴頭實(shí)測(cè)平均流量Tab.2 Measured average flow rate of jet tee and tee through common emitter at different pressures

由表3和圖5可知，射流三通相對(duì)普通三通能產(chǎn)生類似正弦波的脈沖水流，且具有一定的振幅和頻率，滴灌帶進(jìn)口壓力最大值與最小值的差值為脈沖振幅，時(shí)間間隔為脈沖周期。相比普通三通，射流三通連接的滴灌測(cè)試系統(tǒng)的工作水壓始終不斷變化，左側(cè)水壓始終持續(xù)在57～84 kPa之間，振蕩頻率保持在236/min左右,說(shuō)明射流三通能產(chǎn)生高頻率脈沖水流。隨著時(shí)間的變化，流道內(nèi)工作水壓不斷變化，灌水器內(nèi)流場(chǎng)流速變化較大，加強(qiáng)了紊動(dòng)過程，增加了灌水器流道中水流的紊動(dòng)性能，使得流道水流流速始終保持較大幅度的上下波動(dòng)，水流始終紊動(dòng)強(qiáng)烈，從而水流在灌水器流道內(nèi)傳遞能量較好，將能量傳遞給沉積在灌水器流道內(nèi)的堵塞泥沙，并沖擊流道內(nèi)沉積的堵塞介質(zhì)，隨著脈沖水流波峰和波谷的周期性變化，使得泥沙沉積區(qū)不斷遭到?jīng)_擊并發(fā)生破壞，射流三通的脈沖效應(yīng)使得顆粒物發(fā)生強(qiáng)烈沖擊，并對(duì)滯留甚至沉積在流道的泥沙發(fā)生強(qiáng)烈沖擊，使得泥沙重新運(yùn)動(dòng)，顆粒物離底懸浮，并迅速通過流道，增強(qiáng)了水流挾沙能力，極大地增大了脈沖水流對(duì)顆粒物的輸運(yùn)能力，從而增強(qiáng)流道的抗堵塞性能。而普通三通測(cè)試系統(tǒng)中，水流穩(wěn)定，灌水器內(nèi)流場(chǎng)流速較穩(wěn)定，紊動(dòng)程度低，而在工作水壓均勻變化階段，由于每點(diǎn)壓力值持續(xù)時(shí)間短，對(duì)內(nèi)流場(chǎng)流速的增加作用小，內(nèi)流場(chǎng)的紊流程度低，水流挾沙堵塞介質(zhì)能力差，易發(fā)生堵塞。所以同等條件下，普通三通相對(duì)射流三通條件下水流攜帶堵塞介質(zhì)的能力較弱，更容易發(fā)生堵塞。因此，射流三通產(chǎn)生的高頻脈沖水流可以有效提高灌水器流道的抗堵塞能力。

表3 測(cè)試滴灌系統(tǒng)進(jìn)口壓力與振幅Tab.3 Inlet pressure and amplitude of drip irrigation system

圖5 射流三通出口壓力曲線Fig.5 Pressure curve of jet tee outlet

3 結(jié)論

(1)不同含沙量條件下，射流三通對(duì)于0.03～0.05 mm和0～0.03 mm的泥沙粒徑抗堵塞能力較顯著，對(duì)0.05～0.10 mm的泥沙粒徑，隨著含沙量的增大抗堵塞能力呈減弱趨勢(shì)。

(2)與普通三通相比，射流三通連接滴灌測(cè)試系統(tǒng)的滴頭平均流量較小，而不同含沙量條件下灌水器的平均相對(duì)流量和灌水均勻性均高于普通三通，灌水次數(shù)也高于普通三通3～8次。

(3)相對(duì)于普通三通，射流三通能夠產(chǎn)生類似正弦波的高頻脈沖水流，水流能在灌水器流道內(nèi)進(jìn)行周期性的大幅度上下波動(dòng)，加劇灌水器流道中水流的紊動(dòng)性能，使得水流能夠持續(xù)沖刷流道沉積的泥沙，極大地增大了脈沖水流對(duì)顆粒物的輸運(yùn)能力，并迅速通過流道，射流三通產(chǎn)生的高頻脈沖水流能夠增強(qiáng)灌水器流道的抗堵塞能力。