劉婷 張文濤

（秦皇島玻璃工業(yè)研究設(shè)計(jì)院有限公司 秦皇島市 066001）

0 引言

在玻璃熔窯余熱發(fā)電工程設(shè)計(jì)中，經(jīng)常會(huì)遇到汽機(jī)房距離余熱鍋爐較遠(yuǎn)的情況。如已有玻璃線后增設(shè)發(fā)電，建廠時(shí)未考慮余熱發(fā)電用地，聯(lián)合車間窯頭外側(cè)空間有限，僅能放置余熱鍋爐。汽機(jī)房作為整套模塊只得就近設(shè)置于他處，鍋爐主蒸汽需要通過廠區(qū)管道經(jīng)過一定距離后送達(dá)汽輪機(jī)。這一段距離少則百余米，多可達(dá)數(shù)百米。過熱蒸汽管線通過長距離輸送，其壓降和溫降會(huì)降低主蒸汽焓值，造成汽機(jī)入口蒸汽參數(shù)不足。所以，合理選擇長距離主蒸汽管道管徑，需要控制可接受壓降和溫降。

在以往設(shè)計(jì)中往往直接采用鍋爐主蒸汽出口管道管徑數(shù)據(jù)，或采用汽輪機(jī)工藝推薦管道管徑，并沒有考慮中間損失。本文介紹一種從計(jì)算分析入手的自動(dòng)化水力計(jì)算工具，該工具基于微軟Excel表格程序，利用其可編輯函數(shù)和計(jì)算程序的功能，量化蒸汽管道能耗損失，為長距離輸送蒸汽提供設(shè)計(jì)依據(jù)，保證汽輪機(jī)發(fā)電安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

1 過熱蒸汽長距離水力計(jì)算特點(diǎn)和難點(diǎn)

①與短距離相比，長距離計(jì)算需要考慮過熱蒸汽密度的變化；

②與飽和蒸汽相比，過熱蒸汽密度是壓力和溫度的雙值函數(shù)，而飽和蒸汽密度僅是壓力的單值函數(shù)；

③長距離蒸汽比熱容也是壓力和溫度的雙值函數(shù)；

④與短距離相比，長距離傳熱計(jì)算主要考慮室外有風(fēng)對流，而不僅是保溫外壁溫度。

由于存在以上特點(diǎn)，壓力、溫度、密度和比熱等幾個(gè)重要計(jì)算參數(shù)往往互為代用互耦，長距離過熱蒸汽水力計(jì)算當(dāng)采用以往的估算和手工計(jì)算時(shí)，需要多次假設(shè)試算，重復(fù)修正，工作量和難度增加很大，計(jì)算時(shí)間甚至不可接受，且得不到相對精確解。

2 自動(dòng)化計(jì)算工具的開發(fā)內(nèi)容

2.1 自動(dòng)查取計(jì)算過熱蒸汽密度和比熱容

過熱蒸汽的熱力學(xué)性質(zhì)比較復(fù)雜，它雖然是單相流體，但其密度是溫度和壓力的雙值函數(shù)，并且不服從理想氣體方程。目前過熱蒸汽大多采用查表確定密度，其密度表是根據(jù)國際水和水蒸汽熱力性質(zhì)學(xué)會(huì)（IAPWS）發(fā)表的公式計(jì)算出來的，即IAPWS-IF97公式。這組公式非常復(fù)雜，不可能直接把它用到工程計(jì)算中。根據(jù)該公式計(jì)算結(jié)果編制的蒸汽密度表，內(nèi)容也很龐大，查表法也難以實(shí)行。比較可行的辦法就是以蒸汽密度表為基礎(chǔ)，根據(jù)工程計(jì)算可接受誤差，把密度與壓力、溫度之間的函數(shù)關(guān)系，擬合成計(jì)算公式，滿足工程計(jì)算需要。擬合公式在大部分范圍內(nèi)可達(dá)到0.5%誤差，完全滿足工程計(jì)算需要。

過熱蒸汽比熱容以往多用查圖法，與查取蒸汽密度相同，比熱容也可以通過擬合公式求解代用。

2.2 自動(dòng)計(jì)算傳熱溫降

普通的室內(nèi)管道散熱計(jì)算，是按照最大允許散熱損失計(jì)算其保溫厚度的。與短距離室內(nèi)管道散熱計(jì)算不同，長距離管道散熱主要以室外為主，要考慮有風(fēng)時(shí)管道保溫外表面對流換熱系數(shù)。一般情況下若室外管道比較長，此時(shí)外表面放熱系數(shù)大，應(yīng)側(cè)重考慮熱經(jīng)濟(jì)性問題。但主蒸汽管道末端汽機(jī)對管道溫降有特定要求，需考慮用熱平衡法計(jì)算。所以在長距離主蒸汽管道計(jì)算時(shí)，需綜合確定其工藝安全性、經(jīng)濟(jì)性問題。即在最大流量工況下側(cè)重考慮經(jīng)濟(jì)性問題，以經(jīng)濟(jì)厚度法計(jì)算；然后在最小額定工況要側(cè)重考慮安全性問題，防止溫降過大，以熱平衡法計(jì)算，校核經(jīng)濟(jì)厚度。此時(shí)需要對比驗(yàn)算，根據(jù)散熱溫降計(jì)算結(jié)果，綜合選取合適的保溫厚度。

以上為傳統(tǒng)手算及查圖表法計(jì)算管道傳熱溫降原理。根據(jù)以上原理可知，此過程較為復(fù)雜，需要多次計(jì)算。為提高效率，該工具計(jì)算傳熱降溫時(shí)，直接按文獻(xiàn)［1］中計(jì)算公式表面換熱系數(shù)，按文獻(xiàn)［2］中公式即可計(jì)算溫度降。由此可知，可以將計(jì)算保溫厚度的過程轉(zhuǎn)化為計(jì)算溫度降過程。直接指定保溫厚度，然后直接從自動(dòng)計(jì)算的溫度降結(jié)果即可判斷保溫厚度是否合理。

2.3 自動(dòng)計(jì)算壓力降

根據(jù)流體力學(xué)公式，管道壓降主要為沿程摩擦阻力損失和局部阻力損失之和。局部阻力可按文獻(xiàn)［3］中查表折算為當(dāng)量長度，轉(zhuǎn)化為沿程阻力。而沿程摩擦阻力損失可按文獻(xiàn)［2］中公式計(jì)算，可知摩擦阻力壓降與管道內(nèi)介質(zhì)密度有關(guān)（其他參數(shù)為定值，可直接帶入）。長距離蒸汽輸送時(shí)，其密度為一變量值，它是蒸汽壓力和溫度的雙值函數(shù)。

傳統(tǒng)算法，需要先假設(shè)末端壓力，再按末端壓力和溫度求得末端密度，然后求取全段平均密度，根據(jù)此平均密度求得平均比摩阻，按平均比摩阻計(jì)算總壓降，即可求得實(shí)際末端壓力。將此實(shí)際末端壓力與之前假設(shè)的末端壓力進(jìn)行密度對比，如果誤差較大（如＞5%時(shí)）需要重新假定末端壓力，重新計(jì)算再次比較密度誤差，直至獲得可接受誤差位置。在此過程中“平均密度求得平均比摩阻”時(shí)還需要將密度進(jìn)行折算，按蒸汽比摩阻表查取實(shí)際平均比摩阻。

由上述計(jì)算過程可知，長距離壓力降計(jì)算需要多次假設(shè)試驗(yàn)算且需要查表。為提高計(jì)算效率，該工具將假設(shè)及試驗(yàn)算過程及查表過程均采用函數(shù)自動(dòng)計(jì)算，可以極大地提高計(jì)算效率和準(zhǔn)確度。

2.4 自動(dòng)整理耦合

最后，將本節(jié)前三步計(jì)算內(nèi)容合并，互相進(jìn)行數(shù)據(jù)耦合。管道內(nèi)蒸汽介質(zhì)的壓力、溫度、密度、比熱容這四大變量自動(dòng)形成數(shù)據(jù)鏈，最終結(jié)果可達(dá)到互為耦合平衡，不再需要多次假設(shè)試算及查圖表。

此外，管道設(shè)計(jì)還需要使流速滿足規(guī)范要求，不得超出允許最高流速［3,4］。

原始參數(shù)只需要輸入總?cè)肟诙藟毫囟燃爱?dāng)?shù)靥鞖鈪?shù)，即可直接得出末端壓力和溫度，也即可判斷長距離輸送蒸汽時(shí)，按某一管徑和輸送距離是否可以滿足末端使用的壓力降和溫度降。

3 計(jì)算實(shí)例

3.1 初始條件

華北某省一玻璃線新上余熱發(fā)電工程，余熱鍋爐至發(fā)電廠房輸送距離L＝500 m，額定輸送量Qmax＝40 t/h，最小輸送量Qmin＝25 t/h，始端壓力P1＝2.45 MPa，始端溫度T1＝390 ℃，冬季平均溫度Ta＝-2 ℃，平均風(fēng)速W＝3 m/s。汽輪機(jī)入口額定參數(shù)要求為P2＝2.35 MPa，T2＝380 ℃。鍋爐主蒸汽出口口徑De＝f219 mm，管壁厚度為10 mm。

3.2 傳統(tǒng)手工計(jì)算

按以往手工估算法，管徑不再單獨(dú)計(jì)算，直接選取鍋爐出口管徑，即De＝f219 mm。保溫厚度直接查取手冊圖集，如《國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》管道及設(shè)備保溫98R-418中，查得介質(zhì)溫度400 ℃，熱損失小于114 W/m2，保溫材料硅酸鋁制品傳熱系數(shù)l＝0.08 W/（m·℃），當(dāng)管徑為DN200時(shí)，保溫厚度為180 mm，計(jì)算完畢。

3.3 工具計(jì)算

先校核手工計(jì)算結(jié)論是否合理。將手工計(jì)算結(jié)果帶入該工具計(jì)算條件，計(jì)算初始數(shù)據(jù)及結(jié)果見表1～表4。

表1 計(jì)算初始數(shù)據(jù)

表2 管段壓力降計(jì)算數(shù)據(jù)

表3 管段溫度降數(shù)據(jù)

表4 綜合計(jì)算結(jié)果

由表4可見，末端壓力已經(jīng)降為1.88 MPa，低于汽輪機(jī)入口額定參數(shù)要求為P2＝2.35 MPa的要求，選用規(guī)格f219 mm、管壁厚10 mm的蒸汽管道并不合理。

3.4 重新計(jì)算

為了滿足汽輪機(jī)入口額定參數(shù)要求為P2＝2.35 MPa、T2＝380 ℃的要求，管徑分別選用f273 mm、管壁厚12 mm和f325 mm、管壁厚12 mm重新計(jì)算，整理結(jié)果見表5。

表5 重新計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)

由表5可見，若管徑選取f273×12，末端壓力為2.29 MPa，阻力降仍大，不滿足要求。而選取f325×12，末端壓力為2.39 MPa是合適的。此時(shí)推薦的保溫厚度210 mm。

3.5 校核計(jì)算

按前述要求，管道管徑及保溫厚度除了滿足額定流量外，還需滿足最小流量要求，按最小輸送量Qmin＝25 t/h帶入，整理后見表6。

表6 校核計(jì)算結(jié)果

由表6可見，當(dāng)管外徑選取f325×12，保溫厚度210 mm時(shí)，末端溫度降為377.4 ℃，溫降過大不滿足要求，將厚度加厚為290 mm時(shí)，末端溫度380 ℃是合適的。實(shí)際工程設(shè)計(jì)時(shí)，為保險(xiǎn)起見可取保溫厚度為300 mm。同時(shí)，可校核管內(nèi)流速是否符合規(guī)范要求。

3.6 結(jié)論對比

由上述計(jì)算結(jié)果可知，當(dāng)鍋爐主蒸汽輸送距離較長時(shí)，采用傳統(tǒng)估算法將引起較大誤差，而采用工具精確計(jì)算后就能選取合理的管道管徑和保溫厚度，確保發(fā)電工況參數(shù)能夠得到保證。如上述計(jì)算中，將管徑擴(kuò)大了2個(gè)規(guī)格（f219～f273～f325），保溫厚度加厚了61.1%（180 mm到290 mm），其差別不可謂不大。

4 結(jié)語

4.1 工具的意義

根據(jù)Excel表格軟件可編輯函數(shù)和自動(dòng)計(jì)算程序的特點(diǎn)，將復(fù)雜的計(jì)算過程簡化為自動(dòng)計(jì)算，設(shè)計(jì)效率得到了極大提升，避免了人為設(shè)計(jì)誤差，提高了設(shè)計(jì)精度。使得以前復(fù)雜模糊的計(jì)算內(nèi)容轉(zhuǎn)變?yōu)榭闪炕⒅庇^判斷的自動(dòng)化工具。有利于提高對復(fù)雜計(jì)算的工作能力，進(jìn)一步深化設(shè)計(jì)水平，滿足精細(xì)化、標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)的要求。

4.2 工具的拓展

該工具雖然是為余熱發(fā)電廠主蒸汽長距離輸送水力計(jì)算開發(fā)而來，但其實(shí)際運(yùn)用可以進(jìn)一步拓展。如在抽汽機(jī)組需要抽汽供給較遠(yuǎn)熱用戶、鍋爐主汽直接減溫減壓后供給熱用戶以及市政工程中蒸汽長距離輸送情況等。