保德山

（云南大為制焦有限公司，云南 曲靖 655338）

云南曲煤焦化實(shí)業(yè)發(fā)展有限公司100kt/a炭黑裝置是2000kt/a焦化主體裝置產(chǎn)業(yè)鏈延伸的后續(xù)裝置。投產(chǎn)多年來，就炭黑尾氣綜合利用方面已實(shí)施了多項(xiàng)技改，其中尾氣長(zhǎng)期作為煉焦燃料氣使用。隨著焦?fàn)t煙氣排放等標(biāo)準(zhǔn)的日趨嚴(yán)格以及在使用過程中顯露的諸多弊端，在新形勢(shì)下如何實(shí)現(xiàn)炭黑尾氣的安全和經(jīng)濟(jì)利用顯得尤為重要。本文將著重對(duì)炭黑尾氣的不同回收利用方式在工藝控制、安全環(huán)保及經(jīng)濟(jì)性等方面進(jìn)行分析比較和探討，以尋求最為適合的炭黑尾氣綜合利用方式。

1 基本情況及流程

炭黑尾氣是炭黑生產(chǎn)過程中排放的低熱值可燃有害氣體，其主要成分是CO、H2、CmHn、H2S等。氣體直接排放到空氣中對(duì)大氣環(huán)境極為有害。實(shí)現(xiàn)尾氣的綜合利用不僅能夠回收大量能源，也是環(huán)保排放之必須。

炭黑尾氣用作煉焦燃料氣是理想之選，但在實(shí)際使用過程中，由于炭黑尾氣自身特性以及尾氣燃燒方式、穩(wěn)定性、安全性均顯露出一些弊端，也造成尾氣不同程度浪費(fèi)?，F(xiàn)目前基于尾氣利用方式對(duì)熱值的要求，有未脫水尾氣及脫水尾氣，其主要成分及工藝流程分別見表1、圖1。

炭黑尾氣因生產(chǎn)原料及產(chǎn)品型號(hào)等差異，其成分會(huì)產(chǎn)生一定的差異，總體上脫水前炭黑尾氣熱值在2.7～3.0MJ/m3，脫水后尾氣因水含量大幅下降，熱值提升至3.9～4.3 MJ/m3。

圖1 炭黑尾氣綜合利用工藝路線

表1 炭黑尾氣主要成分

四條炭黑生產(chǎn)線設(shè)計(jì)副產(chǎn)炭黑尾氣為110km3/h，約有20%用作內(nèi)部干燥機(jī)燃料氣，可外送的炭黑尾氣Q0約為70～80km3/h(約合脫水后45～52 km3/h)，其中尾氣鍋爐用氣約為40km3/h，但因煙氣排放等原因長(zhǎng)期閑置。各管式爐間歇使用脫水后尾氣約12～14km3/h。唯有焦?fàn)t是炭黑尾氣的長(zhǎng)期穩(wěn)定用戶?，F(xiàn)目前煉焦4*55孔TJL5550D型復(fù)熱式搗鼓焦?fàn)t中4#爐全爐及3#爐30排實(shí)施了尾氣燃燒改造，能夠滿足炭黑尾氣獨(dú)立燃燒工況下的完全利用。

2 現(xiàn)狀評(píng)價(jià)

2.1 尾氣用作焦?fàn)t燃料氣使用狀況

炭黑尾氣在焦?fàn)t內(nèi)燃?xì)饬鞒膛c焦?fàn)t煤氣相比，尾氣流經(jīng)途徑與燃燒焦?fàn)t煤氣時(shí)的空氣流程相似，燃燒后的廢氣流程與焦?fàn)t煤氣燃燒后的廢氣流程一致。其主要差別在于，焦?fàn)t煤氣是從磚煤氣道進(jìn)入燃燒室燃燒與預(yù)熱后空氣燃燒，而炭黑尾氣是從廢氣盤經(jīng)由小煙道、篦子磚、蓄熱室、斜道后進(jìn)入燃燒室與預(yù)熱后空進(jìn)行燃燒。具體流程如圖2。

圖2 炭黑尾氣及焦?fàn)t煤氣燃燒工藝路徑

僅從炭黑尾氣的燃燒流程與焦?fàn)t煤氣相比較，不難看出，炭黑尾氣在流經(jīng)區(qū)域存在著多處串漏、泄漏的風(fēng)險(xiǎn)，并存在預(yù)混燃燒的現(xiàn)象。

焦?fàn)t熱工調(diào)控力求的是穩(wěn)定，并應(yīng)嚴(yán)格控制減量及倒停等作業(yè)。在實(shí)際使用過程中，由于炭黑生產(chǎn)的不穩(wěn)定性及其尾氣的其它用戶影響，為維護(hù)尾氣系統(tǒng)的平衡，造成尾氣的頻繁加減甚至倒停。一定程度上尾氣得到了利用，但將焦?fàn)t作為其平衡的重要調(diào)節(jié)手段，影響的是焦?fàn)t的熱工穩(wěn)定及爐體本身。

2.2 炭黑尾氣作為各管式爐燃料氣

炭黑尾氣用于煤焦油加工裝置中各管式爐以替換原焦?fàn)t煤氣，技術(shù)改造后使用炭黑尾氣對(duì)原有流程改動(dòng)較小，并且可任意在焦?fàn)t煤氣與炭黑尾氣間實(shí)現(xiàn)相互倒換。從使用情況看效果比較理想，完全滿足工藝需求。

2.3 炭黑尾氣作為尾氣鍋爐燃料氣

炭黑裝置在始建初期就配套建設(shè)了一臺(tái)35t/h的尾氣鍋爐，專門用于炭黑尾氣的回收利用副產(chǎn)蒸汽并網(wǎng)公司蒸汽管網(wǎng)。該鍋爐運(yùn)行期間較為穩(wěn)定，但因煙氣排放原因而停爐停產(chǎn)。炭黑尾氣也曾一度用于循環(huán)流化床鍋爐，但因其熱值低，對(duì)鍋爐負(fù)荷以及消耗等產(chǎn)生負(fù)面影響而停止使用。

3 存在問題

3.1 尾氣對(duì)焦?fàn)t的影響

由于炭黑尾氣與焦?fàn)t煤氣在焦?fàn)t內(nèi)燃燒室內(nèi)流程差異，雖炭黑尾氣在高向加熱方面較焦?fàn)t煤氣有一定優(yōu)勢(shì)，但由于頻繁倒停以及蓄熱室串漏等造成加熱制度紊亂以及小煙道下火等現(xiàn)象的發(fā)生，局部串漏下火的小煙道溫度高達(dá)800℃，對(duì)爐體造成不良影響。公司4#焦?fàn)t長(zhǎng)期使用炭黑尾氣，與其它爐號(hào)相比蓄熱室頂磚燒蝕嚴(yán)重，串漏明顯加劇。

3.2 尾氣潛在安全風(fēng)險(xiǎn)

炭黑尾氣是經(jīng)廢氣盤、小煙道、蓄熱室后進(jìn)入焦?fàn)t燃燒室進(jìn)行燃燒的，尾氣在廢氣盤密封性較差。炭黑尾氣在廢氣盤僅靠石棉板進(jìn)行密封存在尾氣向外泄漏的風(fēng)險(xiǎn)，在廢氣盤內(nèi)炭黑尾氣依靠托盤進(jìn)行密封存在尾氣漏入煙道氣的風(fēng)險(xiǎn)，極可能引發(fā)爆炸事故。

3.3 尾氣對(duì)煙氣的影響

從長(zhǎng)期分析數(shù)據(jù)看，炭黑尾氣熱值約為焦?fàn)t煤氣的25%，但因其燃燒后煙氣溫度較高而造成熱損較大。經(jīng)核算，標(biāo)況下單位體炭黑尾氣的熱效率約為焦?fàn)t煤氣的20%。在理想工況 (空氣過剩系數(shù)α=1.2)下，單位焦?fàn)t煤氣和炭黑尾氣獨(dú)立燃燒后的廢氣量分別為5.92m3和2.05m3。按照熱效率計(jì)算，焦?fàn)t在使用炭黑尾氣獲取單位能量所排放的煙氣量較焦?fàn)t煤氣增加約75%。這勢(shì)必影響焦?fàn)t煙氣脫硫脫硝。

以公司煉焦B系統(tǒng)滿負(fù)荷年產(chǎn)全焦100萬(wàn)噸為例，炭黑尾氣最大52km3/h作為回爐燃料氣，其小時(shí)煙氣排放量從使用焦?fàn)t煤氣時(shí)的183km3/h增加至使用炭黑尾氣時(shí)的230km3/h，煙氣量?jī)粼隽窟_(dá)46km3/h。另外，根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，脫水后炭黑尾氣平均H2S在180mg/m3左右，并含230mg/m3左右的SO2。其燃燒后生產(chǎn)的SOx較焦?fàn)t煤氣大幅增加。以焦?fàn)t煤氣中H2S為300mg/Nm3計(jì)，炭黑尾氣生成煙氣中的SOx較焦?fàn)t煤氣高3倍以上。第三方監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù) (表2)也很好地證明了這一點(diǎn)。

3.4 對(duì)操作的影響

由于炭黑尾氣的用戶相對(duì)單一，加之自身經(jīng)常轉(zhuǎn)產(chǎn)、單線操作等特點(diǎn)，造成供往煉焦的炭黑尾氣穩(wěn)定性較差。這是炭黑尾氣在使用過程中的詬病。另外，由于其熱值低在爐溫調(diào)控中難度增加且有一定的滯后現(xiàn)象。具體的倒停、加減排數(shù)等工作較為繁瑣。炭黑尾氣熱值雖其生產(chǎn)產(chǎn)品牌號(hào)、工藝調(diào)控等影響變化較大。據(jù)測(cè)定數(shù)據(jù)顯示其熱值經(jīng)常在3.9～4.3MJ/m3間波動(dòng)，影響焦?fàn)t正常生產(chǎn)。

表2 同等負(fù)荷條件下使用炭黑尾氣與焦?fàn)t煤氣焦?fàn)t煙氣成分表

3.5 系統(tǒng)平衡

煉焦生產(chǎn)屬連續(xù)性生產(chǎn)，而炭黑可間歇性生產(chǎn)。在生產(chǎn)過程中由于煉焦與炭黑間的生產(chǎn)負(fù)荷不匹配，煉焦低負(fù)荷特別是極限低負(fù)荷生產(chǎn)狀態(tài)下出現(xiàn)尾氣的浪費(fèi)。

3.6 對(duì)于尾氣效能發(fā)揮的影響

焦?fàn)t熱工效率高低是一個(gè)多因素影響的結(jié)果，炭黑尾氣用作焦?fàn)t燃料氣的能效高低直接影響焦?fàn)t熱工效率的同時(shí)也是尾氣自身價(jià)值高低的體現(xiàn)。由于炭黑尾氣在燃燒室內(nèi)的大氣量燃燒實(shí)際，在同等負(fù)荷條件下致使其燃燒室小煙道溫度普遍比焦?fàn)t煤氣的高出170～180℃，大量熱能隨煙氣帶走。在既定的爐體狀況下，空氣過剩系數(shù)是影響尾氣效能的最主要因素。使用過程中單獨(dú)對(duì)使用炭黑尾氣爐號(hào)風(fēng)門進(jìn)行調(diào)整缺乏準(zhǔn)確性和針對(duì)性，從而造成炭黑尾氣效能的下降。不僅如此，由于空氣過剩系數(shù)的增高還會(huì)是煙氣量大幅增加。具體變化情況見表3：

表3 不同空氣過剩系數(shù)下炭黑尾氣相對(duì)于焦?fàn)t煤氣效率及煙氣對(duì)照表

從表3看出，空氣過剩系數(shù)對(duì)于炭黑尾氣效率以及所生成煙氣的影響。在實(shí)際生產(chǎn)中特備是部分爐號(hào)使用尾氣時(shí)，對(duì)空氣過剩系數(shù)的調(diào)整主要通過分煙道在線氧含量測(cè)定值進(jìn)行調(diào)控，在調(diào)控上存在難度其缺乏針對(duì)性，并經(jīng)常出現(xiàn)α超出指標(biāo)的情況。若使用炭黑尾氣爐號(hào)α達(dá)到1.7，而焦?fàn)t煤氣在正常值1.2時(shí)[1]，其尾氣相對(duì)于焦?fàn)t煤氣效率進(jìn)一步降低至1/5.7=17.5%。

4 綜合利用方式

4.1 總體綜合利用框架

隨著燃料煤價(jià)格持續(xù)上漲，公司燃煤鍋爐生產(chǎn)蒸汽成本也隨之增加，噸蒸汽耗煤在110kg左右，僅燃煤成本就達(dá)到100元/噸以上。鑒于炭黑尾氣在現(xiàn)有綜合利用、安全性及經(jīng)濟(jì)性方面存在的不足，特別是其不穩(wěn)定性對(duì)用戶造成的不良影響，提出如下炭黑尾氣綜合利用方式。即：將炭黑尾氣主要用作鍋爐燃料氣生產(chǎn)蒸汽，焦?fàn)t不在單獨(dú)使用其作為燃料氣，而是以摻混的方式配入焦?fàn)t煤氣使用。就此，對(duì)其綜合利用的安全性、穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性等進(jìn)行評(píng)判。

4.2 綜合利用可行性分析

4.2.1 煤氣貧化

以摻混方式使煤氣貧化[2-4]，對(duì)改善焦?fàn)t加熱均勻性、提高焦炭質(zhì)量是業(yè)內(nèi)共識(shí)，并在焦化和鋼鐵聯(lián)合企業(yè)有著悠久的使用歷史。摻混在系統(tǒng)控制上也有成功可靠的經(jīng)驗(yàn)可借鑒[5]。炭黑尾氣與高爐煤氣在組分上極為相似，不可燃組分與高爐煤氣相當(dāng)，CO含量遠(yuǎn)低于高爐煤氣。炭黑尾氣摻混入焦?fàn)t煤氣貧化焦?fàn)t煤氣有現(xiàn)實(shí)和理論基礎(chǔ)。

4.2.2 系統(tǒng)平衡分析

炭黑尾氣摻混如焦?fàn)t煤氣后，依據(jù)煉焦耗熱量及生產(chǎn)系統(tǒng)中回爐煤氣成分對(duì)不同負(fù)荷下?lián)交炝窟M(jìn)行核算。在不改變現(xiàn)有煤氣管網(wǎng)并滿足煉焦生產(chǎn)熱量需求的前提下，核算如圖3。

P0——不同負(fù)荷正常工況下回爐煤氣消耗量變化曲線；

P1——不同負(fù)荷工況下基于煉焦耗熱量炭黑尾氣摻混量變化曲線；

圖3 不同負(fù)荷下炭黑尾氣摻混情況

P2——不同負(fù)荷工況下?lián)交焯亢谖矚夂笏杌貭t煤氣量變化曲線；

X0——尾氣鍋爐運(yùn)行狀態(tài)下，基于炭黑尾氣系統(tǒng)平衡狀態(tài)下煉焦可用量限制；

X1——基于回爐煤管網(wǎng)通經(jīng)、流速及末端壓力控制等得出的最大流量控制所對(duì)應(yīng)的市場(chǎng)負(fù)荷；

X2——基于炭黑尾氣摻混后置換焦?fàn)t煤氣生產(chǎn)甲醇，且甲醇可滿足安全生產(chǎn)的最低負(fù)荷控制線。

通過系統(tǒng)平衡核算，在正常工況下炭黑尾氣滿足尾氣鍋爐及各管式爐用氣需求條件下，在煉焦95%以下負(fù)荷均可實(shí)現(xiàn)一定量的摻混，并且煉焦在35%～90%生產(chǎn)負(fù)荷下可實(shí)現(xiàn)5-33km3/h的摻混量，圖3中區(qū)域A內(nèi)可滿足尾氣鍋爐及各管式爐用氣后穩(wěn)定摻混；圖3中區(qū)域B內(nèi)可僅滿足尾氣鍋爐用氣后穩(wěn)定摻混；煉焦生產(chǎn)負(fù)荷在65%以下?lián)交炝靠蛇M(jìn)一步增加 (圖3中C區(qū)域)。剩余炭黑尾氣可不經(jīng)脫水處理直接用于尾氣鍋爐生產(chǎn)蒸汽，并以此作為尾氣平衡的主要調(diào)控手段，穩(wěn)定煉焦用氣。

4.2.3 安全性分析

炭黑尾氣及焦?fàn)t煤氣均為易燃易爆氣體，炭黑尾氣摻混入焦?fàn)t煤氣混合后，混合氣體組份發(fā)生了明顯變化，就其安全性，主要從混合氣與原各氣源爆炸極限分析?；旌虾髿怏w成分特性如表4。

表4 不同負(fù)荷下狀態(tài)下炭黑尾氣摻混入焦?fàn)t煤氣后混合氣成分特性表

從表4看出，混合氣熱值滿足焦?fàn)t對(duì)燃料氣熱值的需求。從不同負(fù)荷條件下混合氣爆炸極限看，爆炸區(qū)間相對(duì)焦?fàn)t煤氣而言極限整體增大，相對(duì)炭黑尾氣而言爆炸上限大大降低。在中高負(fù)荷條件下混合氣爆炸極限與焦?fàn)t煤氣相當(dāng)，總體而言危險(xiǎn)性略有增加，但在可控范圍內(nèi)。

4.2.4 經(jīng)濟(jì)性分析

炭黑尾氣用作焦?fàn)t燃料氣的的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)是其能夠置換出焦?fàn)t煤氣用于生產(chǎn)甲醇，用作鍋爐燃料氣的的經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ)是替換燃料煤生產(chǎn)蒸汽。從炭黑尾氣不同用途下熱效能為基礎(chǔ)并參照其終端產(chǎn)出產(chǎn)品價(jià)值對(duì)炭黑尾氣經(jīng)濟(jì)性（價(jià)值）進(jìn)行核算。

4.2.4.1 炭黑尾氣熱效率核算

1）脫水前和脫水后炭黑尾氣量及成本關(guān)系。

根據(jù)脫水前和脫水后炭黑尾氣脫水及溫度，脫水后炭黑量約為脫水前的0.65倍。脫水裝置運(yùn)行費(fèi)用約為0.09元/m3。據(jù)此可知：

P0、P1分別為脫水前和脫水后價(jià)值，元/m3；

V0、V1分別為脫水前和脫水后體積，m3。

2）脫水后炭黑尾氣用作焦?fàn)t燃料氣。

煉焦耗熱量及其煙氣量等與空氣過剩系數(shù)有著密切的關(guān)系。綜合對(duì)脫水后炭黑尾氣成分、空氣過剩系數(shù)以及燃燒后煙氣溫度等綜合計(jì)算，在正常工況下焦?fàn)t使用焦?fàn)t煤氣與炭黑尾氣空氣過剩系數(shù)為1.2，燃燒后煙氣溫度分別為190℃和360℃時(shí)，炭黑尾氣熱效率為焦?fàn)t煤氣的1/5.08，單位體積標(biāo)況焦?fàn)t煤氣和炭黑尾氣燃燒所產(chǎn)生的煙氣分別為5.92m3和2.05m3。以焦?fàn)t煤氣中H2S=300mg/m3，炭黑尾氣中H2S=180mg/m3、SO2=230mg/m3計(jì)算。煙氣采用SDS+SCR脫硫脫硝消耗成本約為0.0535元/m3煙氣。

甲醇主流價(jià)格在3500元/噸左右時(shí)焦?fàn)t煤氣盈虧平衡點(diǎn)價(jià)格約為0.65元/m3，按照5.08m3炭黑尾氣置換1m3焦?fàn)t煤氣計(jì)算，炭黑尾氣價(jià)格約為 0.128 元/m3。

3）脫水前炭黑尾氣用作鍋爐燃料氣。

近年來，公司周邊3500kcal燃料煤主流成交價(jià)在0.15元/kcal，按照噸蒸汽（4.7MPa，470±10℃）耗標(biāo)煤110kg計(jì)算，燃煤鍋爐噸蒸汽僅料成本就在110元左右。而使用脫水前炭黑尾氣生產(chǎn)同等品質(zhì)蒸汽耗尾氣為1370m3/t，據(jù)此，僅從能源成本折算尾氣價(jià)格為0.0731～0.0843元/m3。單位體積脫水前炭黑尾氣燃燒后的煙氣量為1.6m3，折合單位脫水前炭黑尾氣的煙氣采用具有成熟和地運(yùn)行費(fèi)用的SNCR+SCR+O3脫硫脫硝[6][7]消耗成本約為0.0116元/m3煙氣。

4）摻混后焦?fàn)t煙氣及脫硫脫硝費(fèi)用的影響。

根據(jù)不同負(fù)荷下可摻混的炭黑尾氣量及需求焦?fàn)t煤氣量，對(duì)不同生產(chǎn)負(fù)荷正常工況下（煙氣量及其成分與燃料氣、空氣過剩系數(shù)、燃燒溫度、爐體狀況等有密切關(guān)聯(lián)）煙氣量及成分分析如表5。

表示5 焦?fàn)t煙氣對(duì)比表

從煙氣量變化情況看，即便在高負(fù)荷生產(chǎn)條件下，摻混后煙氣增加量與純焦?fàn)t煤氣相比僅增加3%～6%，完全在后續(xù)煙氣脫硫脫硝處理范圍內(nèi)。摻混后SOx有所增加，特別是在低負(fù)荷摻混量大幅增加時(shí)尤顯突出，會(huì)增加煙氣脫硫費(fèi)用，但仍在其處理范圍內(nèi)。

綜合上述“1）、2）、3）、4）”對(duì)炭黑尾氣不同利用方式的經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行對(duì)比分析，具體如表6。

表示6 炭黑尾氣經(jīng)濟(jì)性對(duì)比表

通過對(duì)比得知在既定燃料煤氣及甲醇價(jià)格條件下，脫水前和脫水后炭黑尾氣的實(shí)際價(jià)值分別為0.0671元/m3和0.1087元/m3。其脫水后的經(jīng)濟(jì)性參照脫水前價(jià)值約為0.0556元/m3（0.1087/1.54-0.015=0.0556），其價(jià)值低于脫水前價(jià)值。

4.2.5 其它可行性預(yù)期

基于燃煤及甲醇市場(chǎng)價(jià)格為基礎(chǔ)推演的炭黑尾氣經(jīng)濟(jì)性以及基于系統(tǒng)平衡的以尾氣鍋爐為主要調(diào)節(jié)手段，焦?fàn)t作為富余尾氣穩(wěn)定摻混使用的炭黑尾氣綜合利用方式，能夠在尾氣效能發(fā)揮、工藝調(diào)控和系統(tǒng)平衡等方面較現(xiàn)有綜合方式更佳，有效改善現(xiàn)有焦?fàn)t使用炭黑尾氣存在的弊端，規(guī)避潛在安全風(fēng)險(xiǎn)。

經(jīng)濟(jì)效益方面，以炭黑全年運(yùn)行8000h計(jì)算，滿足焦?fàn)t使用的炭黑為約為3.8萬(wàn)m3/h，若以滿足尾氣鍋爐4萬(wàn)m3/h及各管式爐用氣1.4萬(wàn)m3/h，煉焦僅以1.2萬(wàn)m3/h摻混供焦?fàn)t使用。其體現(xiàn)的價(jià)值差額為370余萬(wàn)元。

5 結(jié)論

基于炭黑尾氣直接作為焦?fàn)t燃料氣所顯露的弊端和不足，尾氣以摻混方式作為煉焦燃料氣在工藝實(shí)現(xiàn)上可行性較強(qiáng)，同時(shí)將脫水前部分炭黑尾氣用作鍋爐燃料氣副產(chǎn)蒸汽有著良好經(jīng)濟(jì)性且可作為尾氣平衡的主要調(diào)節(jié)手段，有利于焦?fàn)t的穩(wěn)定生產(chǎn)。有利于整體的系統(tǒng)穩(wěn)定和炭黑尾氣的綜合利用、經(jīng)濟(jì)效益及效能發(fā)揮。

6 意見及建議

1）基于尾氣系統(tǒng)平衡，盡量提高尾氣鍋爐運(yùn)行負(fù)荷并作為尾氣系統(tǒng)平衡的調(diào)節(jié)手段，煉焦摻混尾氣量在中高負(fù)荷10000±5000m3/h，實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定摻混并保障摻混后安全性；

2）借助摻混，可設(shè)置在線儀表對(duì)摻混前后氣體組分進(jìn)行時(shí)時(shí)監(jiān)控和預(yù)警，穩(wěn)定混合后混合氣熱值以穩(wěn)定焦?fàn)t加熱；

3）可根據(jù)市場(chǎng)燃料煤及甲醇產(chǎn)品市場(chǎng)價(jià)格，在煤氣平衡、蒸汽平衡和經(jīng)濟(jì)效益發(fā)揮間尋求最佳尾氣利用方式。