田云，關(guān)錳，張艷敏，楊顯冬，王芳，張玉金

（1.沈陽鼓風(fēng)機(jī)集團(tuán)核電泵業(yè)有限公司；2.沈陽透平機(jī)械股份有限公司，遼寧 沈陽 110869）

反應(yīng)堆冷卻劑泵（即“核主泵”）是壓水堆核電站中最關(guān)鍵的核島一回路主設(shè)備之一，是核島內(nèi)唯一的旋轉(zhuǎn)設(shè)備，其運(yùn)行故障將直接導(dǎo)致反應(yīng)堆停堆，甚至造成核安全事故。核主泵代表著當(dāng)代泵類產(chǎn)品設(shè)計制造的最高水平。泵殼作為主泵的承壓邊界部件，其主要作用是將工作介質(zhì)引向葉輪和匯集由葉輪流出的介質(zhì)，并把介質(zhì)的大部分動能轉(zhuǎn)化為壓能。由于主泵長期在高溫、高壓和放射性環(huán)境下工作，核主泵泵殼主要承受工作壓力和熱載荷，其質(zhì)量對于核主泵長期安全、可靠運(yùn)行具有重要意義。泵殼材料為奧氏體不銹鋼，約為20 ～30t鑄件，不可避免的存在補(bǔ)焊。因此，開展了核主泵泵殼補(bǔ)焊的工藝優(yōu)化試驗(yàn)研究。

1 泵殼的化學(xué)成分和機(jī)械性能

核主泵泵殼的材料為ASME SA-351 CF8A，具體化學(xué)成分詳見表1，常溫下的抗拉強(qiáng)度≥530MPa。

2 試驗(yàn)方案的確定

2.1 焊接工藝評定指導(dǎo)書的編制

根據(jù)產(chǎn)品設(shè)計規(guī)格書的要求，執(zhí)行ASME 標(biāo)準(zhǔn)。此外，泵殼為核一級承壓部件。因而，需要按照ASME第IX 卷和第Ⅲ卷NB 分卷開展焊接工藝評定試驗(yàn)。根據(jù)ASME 質(zhì)保手冊要求，首先應(yīng)根據(jù)ASME 第Ⅲ卷、第Ⅸ卷和圖紙要求，確定焊接工藝評定要求，并編制焊接工藝評定指導(dǎo)書。結(jié)合產(chǎn)品泵殼的實(shí)際情況，焊接工藝評定試件的尺寸為500×300×40mm，采取對接接頭形式。母材的厚度評定范圍為5 ～200mm，填充金屬的厚度評定范圍≤200mm。根據(jù)ASME 標(biāo)準(zhǔn)第IX 卷，確定如下性能試驗(yàn)，詳見表2。

表2 泵殼的焊評性能試驗(yàn)

2.2 晶間腐蝕

奧氏體不銹鋼焊接時，由于焊接產(chǎn)生的熱量使焊縫處于敏化溫度區(qū)450～850℃，晶界上容易析出Cr 的碳化物，形成貧Cr 的晶粒邊界。如果該區(qū)恰好露在焊縫表面并與腐蝕介質(zhì)接觸，則產(chǎn)生晶間腐蝕，需要開展焊接接頭的晶間腐蝕試驗(yàn)。

2.3 焊接熱影響區(qū)

根據(jù)母材采購規(guī)程的要求，同一位置的補(bǔ)焊及焊后檢驗(yàn)僅允許一次，如果需要進(jìn)一步補(bǔ)焊，則進(jìn)行每次補(bǔ)焊前，都得到用戶的批準(zhǔn)。對于泵殼多次補(bǔ)焊的情況下，相鄰凹坑補(bǔ)焊時，后補(bǔ)焊對之前實(shí)施補(bǔ)焊熱影響區(qū)是否有影響，能否確定為二次補(bǔ)焊，還需要開展補(bǔ)焊后熱影響區(qū)大小的模擬試驗(yàn)研究。

3 泵殼補(bǔ)焊的焊接試驗(yàn)

表1 泵殼的化學(xué)成分 （%）

3.1 焊接方法的確定

因泵殼的最大壁厚約為300mm，為提高生產(chǎn)效率，應(yīng)采用手工電弧焊SMAW方法進(jìn)行補(bǔ)焊。對于精加工后的小缺陷，應(yīng)采取無飛濺、高焊接質(zhì)量的鎢極氬弧焊GTAW 方法進(jìn)行補(bǔ)焊。

表3 焊評試驗(yàn)的焊接規(guī)范參數(shù)

3.2 焊材的確定

核主泵泵殼的材料為奧氏體不銹鋼，當(dāng)焊材選擇不當(dāng)或焊接工藝條件及過程控制不合理情況下，焊接接頭很容易產(chǎn)生晶間腐蝕的傾向。經(jīng)過分析，選擇與母材相匹配的焊接材料為ASME SFA5.9 ER308L 和SFA 5.4 E308L-15 超低碳奧氏體不銹鋼焊材。

3.3 焊接工藝評定試驗(yàn)

針對兩種焊材（焊絲ER308L，采用鎢極氬弧焊GTAW 方法，和焊條E308L-15，采用手工電弧焊SMAW 方法），分別開展了焊評試驗(yàn)。如上述3.1 章節(jié)所示，焊接試板采取對接接頭形式。焊前，坡口表面經(jīng)液體滲透檢驗(yàn)，符合ASME 標(biāo)準(zhǔn)NB 5000 的要求，并用酒精將待焊部位及周圍50mm 范圍清理干凈。由具有HAF603 及相應(yīng)ASME 資質(zhì)的焊工對焊接工藝評定試板進(jìn)行焊接，多次進(jìn)行焊接工藝性試驗(yàn)，優(yōu)化焊接規(guī)范參數(shù)，注意層間清理，采用接觸式測溫儀進(jìn)行層間溫度測量，實(shí)際焊接參數(shù)如表3。焊后試板進(jìn)行X 射線探傷合格，并進(jìn)行試板的分割，機(jī)械性能試樣的制備等，試樣的機(jī)械性能試驗(yàn)結(jié)果如表4。

表4 焊評試驗(yàn)的焊接接頭機(jī)械性能

通過上述焊接工藝評定試驗(yàn)結(jié)果可以看出，焊評試板的機(jī)械性能值滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

3.4 晶間腐蝕試驗(yàn)

在對接焊評試板上，沿橫向截取兩個晶間腐蝕試樣，按照標(biāo)準(zhǔn)ASTM A262 執(zhí)行，最終結(jié)果符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

3.5 焊接熱影響區(qū)的模擬試驗(yàn)

該試驗(yàn)采用與泵殼材料相同的試板SA351 CF8A，尺寸為400×200×60mm。根據(jù)產(chǎn)品泵殼實(shí)際補(bǔ)焊的凹坑尺寸，選取2mm、20mm 和40mm 三種規(guī)格的凹坑開展了補(bǔ)焊后熱影響區(qū)的模擬試驗(yàn)，詳見圖1 所示。 補(bǔ)焊過程由操作實(shí)際產(chǎn)品泵殼的相同焊工，并采用與泵殼補(bǔ)焊相同的焊接工藝進(jìn)行。補(bǔ)焊后對焊接試板進(jìn)行線切割，加工性能試樣，然后進(jìn)行金相檢測。在顯微鏡50X 下進(jìn)行分析，熱影響區(qū)寬度的大小分別為0.8 ～1.0（2mm 凹坑）、0.9 ～1.1mm（20mm 凹坑）和0.8～1.2mm（40mm 凹坑）。

圖1 熱影響區(qū)模擬補(bǔ)焊凹坑圖

通過上述金相檢驗(yàn)結(jié)果可以得出如下結(jié)論：

（1）泵殼補(bǔ)焊的熱影響區(qū)寬度非常小，約為1mm左右。

（2）因?yàn)楹附舆^程中需要控制層間溫度的大小，泵殼補(bǔ)焊的熱影響區(qū)尺寸與凹坑的尺寸關(guān)系不大。

4 結(jié)語

（1）試驗(yàn)證明，選用的焊絲ER308L 和焊條E308L-15，完全滿足核主泵泵殼補(bǔ)焊的要求，焊后接頭性能達(dá)到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、技術(shù)規(guī)格書和合同的要求，可用于核主泵泵殼的焊接。

（2）采用GTAW 焊接方法，焊絲ER308L 可用于核主泵泵殼精加工后的補(bǔ)焊，既保證焊接質(zhì)量，又不會產(chǎn)生焊接飛濺，焊縫成形美觀。

（3）采用SMAW 焊接方法，焊條E308L-15 可用于核主泵泵殼精加工前的補(bǔ)焊，焊接工作量大，既提高焊接效率，又保證焊接質(zhì)量。

（4）承壓部件泵殼鑄件補(bǔ)焊的研究，解決了此材料補(bǔ)焊過程中易產(chǎn)生的晶間腐蝕問題。

（5）承壓部件泵殼鑄件補(bǔ)焊的研究，確定了熱影響區(qū)寬度，解決了相臨缺陷補(bǔ)焊熱影響區(qū)是否疊加問題。