何 巖 ，宋佳曈 ，陳 輝 ，龐西南

（1.長(zhǎng)春中車軌道車輛有限公司，吉林長(zhǎng)春130052；2.中車長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，吉林長(zhǎng)春130052；3.西南交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，四川成都610031）

0 前言

緩沖桿是機(jī)車車輛連接緩沖系統(tǒng)的重要零部件之一，每年因磨損而報(bào)廢造成社會(huì)資源的浪費(fèi)。通過再制造技術(shù)修復(fù)緩沖桿磨損區(qū)域，不僅可以實(shí)現(xiàn)尺寸還原，還能獲得良好的機(jī)械性能，達(dá)到提高企業(yè)生產(chǎn)效率、創(chuàng)造更多利潤(rùn)的目的[1-2]。通常緩沖桿材料采用45鋼，它是一種優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)用鋼，含碳量0.42%～0.50%，屬于中碳鋼。根據(jù)國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的公式計(jì)算求得45鋼的碳當(dāng)量為0.72%[3]。當(dāng)碳當(dāng)量大于0.4%時(shí)，母材的淬硬傾向較大，冷裂敏感性較高，焊接性較差[4]。在堆焊過程中，45鋼母材與堆焊層之間容易產(chǎn)生馬氏體組織的熔合區(qū)，該區(qū)韌性較低，是一個(gè)高硬度、高脆性區(qū)域，會(huì)降低緩沖桿堆焊修復(fù)區(qū)域使用的可靠性[5]。因此，研究緩沖桿用45鋼堆焊修復(fù)工藝與性能尤為重要。

1 試驗(yàn)材料和方法

緩沖桿用材料為φ78 mm的45碳素結(jié)構(gòu)鋼，化學(xué)成分如表1所示，金相組織如圖1所示，為珠光體和鐵素體。

表1 45號(hào)鋼化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of 45 steel %

圖1 母材金相組織Fig.1 Metallography of base metal

緩沖桿焊接修復(fù)采用冷金屬過渡焊（CMT），可有效降低熱輸入，減小焊接過程變形，焊接過程無飛濺，焊絲運(yùn)動(dòng)與焊接過程相結(jié)合，使得焊縫成形均勻。按照“等強(qiáng)匹配”原則，采用60C氣體保護(hù)焊絲，其化學(xué)成分如表2所示。采用TransPuls Synergic 4000 CMT型焊接系統(tǒng)、ABB機(jī)器人、旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)變位機(jī)工裝進(jìn)行自動(dòng)焊接。焊接電流150～160 A，電壓15～16 V，保護(hù)氣為 φ（CO2）20%+φ（Ar）80%，氣流量20～25 L/min，送絲速度 5 m/min，焊接速度 12 mm/s，堆焊修復(fù)后的緩沖桿自然冷卻。堆焊后取樣，經(jīng)砂紙打磨，拋光機(jī)拋光，再用4%硝酸酒精腐蝕出焊縫、熱影響區(qū)，采用GB/T 229-2007對(duì)焊縫、熱影響區(qū)、母材進(jìn)行布氏硬度實(shí)驗(yàn)，采用GB/T 228.1-2010進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，采用GB/T 229-2007進(jìn)行夏比擺錘沖擊試驗(yàn)。用4%硝酸酒精腐蝕焊縫熱影響區(qū)及母材，采用蔡司顯微鏡分析金相組織。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 硬度試驗(yàn)

采用華銀HB-3000C型電子布氏硬度計(jì)，按照GB/T 229-2007進(jìn)行硬度試驗(yàn)，選用2.5mm壓頭，試驗(yàn)力-壓頭球直徑平方比率為30，對(duì)應(yīng)設(shè)備參數(shù)選用HBW2.5/187.5。通過硬度及壓痕直徑分別計(jì)算焊接修復(fù)層、熱影響區(qū)、母材所對(duì)應(yīng)的硬度，結(jié)果如表3所示，硬度分布曲線如圖2所示。

表2 60C焊絲化學(xué)成分Table 2 Chemical composition of 60C Welding wire %

表3 緩沖桿焊接修復(fù)硬度分布Table 3 Buffer rod welding repair hardness distribution

圖2 硬度分布Fig.2 Hardness distribution

試驗(yàn)結(jié)果表明，堆焊層硬度為223～237 HBW，熱影響區(qū)、焊縫和母材硬度為221～237 HBW，堆焊修復(fù)后緩沖桿表面得到一定的強(qiáng)化，焊縫和熱影響區(qū)硬度分布均勻，不存在局部硬度過高或過低現(xiàn)象，在堆焊修復(fù)過程中工藝參數(shù)穩(wěn)定可靠。

2.2 拉伸試驗(yàn)

拉伸試驗(yàn)設(shè)備為萬能電子試驗(yàn)機(jī)，試驗(yàn)方法按照GB/T 228.1-2010進(jìn)行，設(shè)計(jì)拉伸試樣如圖3所示，拉伸速率5 mm/min，結(jié)果如表4所示。

緩沖桿經(jīng)堆焊修復(fù)后，平均抗拉強(qiáng)度800 MPa，屈服強(qiáng)度594 MPa，斷面收縮率43.6%。修復(fù)后的緩沖桿抗拉強(qiáng)度明顯高于母材，性能得到明顯提高。

圖3 拉伸試樣加工Fig.3 Tensile specimen processing diagram

表4 緩沖桿焊接修復(fù)多組拉伸試驗(yàn)結(jié)果Table 4 Buffer rod welding repair multiple sets of tensile test results

2.3 沖擊試驗(yàn)

沖擊試驗(yàn)設(shè)備采用夏比擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)，試驗(yàn)方法及沖擊試樣加工按照GB/T 229-2007進(jìn)行，沖擊缺口為U2形缺口，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。

表5 緩沖桿焊接修復(fù)沖擊試驗(yàn)結(jié)果Table 5 Buffer rod welding repair impact test results

焊接修復(fù)后，焊縫的沖擊功平均值為48 J，沖擊韌性較45鋼明顯提高。

2.4 金相組織分析

冷金屬過渡焊堆焊修復(fù)的焊縫和熱影響區(qū)微觀組織分別如圖4、圖5所示，焊縫堆焊層主要為針狀鐵素體，熱影響區(qū)為細(xì)顆粒狀鐵素體+珠光體。

2.5 探傷檢測(cè)

修復(fù)后的緩沖桿經(jīng)磁粉和超聲波探傷，修復(fù)區(qū)域未見裂紋、氣孔、夾渣等焊接缺陷，如圖6、圖7所示。

3 結(jié)論

（1）緩沖桿修復(fù)工藝參數(shù)為：電流150～160 A，電壓 15～16 V，保護(hù)氣流量 20～25 L/min，送絲速度5 m/min，焊接速度 12 mm/s。

圖4 焊縫金相組織Fig.4 Metallography of weld

圖5 熱影響區(qū)金相Fig.5 Metallography of HAZ

圖6 超聲探傷Fig.6 Ultrasonic flaw detection

圖7 磁粉探傷Fig.7 Magnetic particle inspection

（2）堆焊修復(fù)后緩沖桿平均抗拉強(qiáng)度789 MPa，平均沖擊功48 J，平均斷面收縮率43%，緩沖桿性能顯著提高。

（3）緩沖桿修復(fù)表面平均硬度248 HBW，焊縫平均硬度230 HBW，熱影響區(qū)平均硬度223 HBW，母材平均硬度228 HBW。熱影響區(qū)、焊縫與母材硬度相當(dāng)，無明顯應(yīng)力集中，修復(fù)工藝可靠，焊縫表面硬度偏硬，提高了緩沖桿的使用壽命。

（4）緩沖桿經(jīng)堆焊修復(fù)后，焊縫的微觀組織主要為針狀鐵素體，熱影響區(qū)微觀組織為細(xì)顆粒狀鐵素體+珠光體，未見馬氏體熔合區(qū)，堆焊修復(fù)工藝可靠性高。

（5）焊接修復(fù)區(qū)域經(jīng)磁粉和超聲波探傷未見裂紋、夾渣、未熔合等焊接缺陷。