高健銘，梁 林，趙 群

(陜西陜煤黃陵礦業(yè)有限公司一號煤礦，陜西黃陵 727307)

0 引言

陜西陜煤黃陵礦業(yè)有限公司一號煤礦核定生產(chǎn)能力為600萬 t/a，井田面積197．5 km2，地質(zhì)儲量4．4 億 t，可采儲量 3．4 億 t。2#煤層為礦井唯一主采煤層，傾角一般在 1°～5°，厚度 0．9 ～4．62 m，平均厚度2．77 m。煤層結(jié)構(gòu)屬簡單—較復(fù)雜類型，含夾矸0～3層。礦井采用平硐、斜井聯(lián)合開拓，盤區(qū)式開采布置方式，現(xiàn)主要生產(chǎn)盤區(qū)為六盤區(qū)和八盤區(qū)。礦井為單水平開拓(+880水平)，主要大巷沿煤層布置，采煤工藝為綜合機(jī)械化長壁后退式采煤法，全部垮落法管理頂板，相鄰工作面之間采用留設(shè)30 m保護(hù)煤柱。

隨著一號煤礦開采范圍的不斷延伸，開采深度不斷加大，巷道圍巖地質(zhì)條件越來越復(fù)雜，回采巷道在服務(wù)過程中頂板下沉、幫部垮裂、底臌等現(xiàn)象日益嚴(yán)重?；夭上锏乐ёo(hù)參數(shù)的不合理性已明顯顯現(xiàn)，給礦井的高產(chǎn)高效、智能化開采和安全管理帶來了不利因素。相鄰工作面采動壓力和本工作面超前支承壓力對巷道雙重動壓影響明顯。掘進(jìn)到回采時(shí)間跨度較長的地段，持續(xù)性的頂壓荷載造成錨索脫鎖、錨桿托盤壓毀及錨桿鉆頂?shù)痊F(xiàn)象。目前，動壓破壞影響嚴(yán)重段巷道，以補(bǔ)打密集型頂錨索和幫錨桿加強(qiáng)支護(hù)的方法基本能維護(hù)好頂、幫圍巖，但整體上支護(hù)材料消耗過大，支護(hù)密度高，支護(hù)規(guī)范沒有側(cè)重點(diǎn)更沒有科學(xué)驗(yàn)證，難以保證礦井安全、經(jīng)濟(jì)生產(chǎn)。

1 理論依據(jù)

自穩(wěn)隱形拱理論是由西安科技大學(xué)黃慶享教授提出的，該理論指出巷道支護(hù)應(yīng)當(dāng)將“底板—兩幫—頂板”作為一個(gè)整體系統(tǒng)進(jìn)行考慮，提出了“治頂先治幫、治幫先治底”支護(hù)原則，在西北和西南礦區(qū)得到了廣泛應(yīng)用，為軟巖巷道支護(hù)提供了新的依據(jù)。該理論指出幫錨桿能夠改善巷道圍巖的穩(wěn)定性，如果在幫部采取預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)，由于巷道開挖產(chǎn)生的極限自穩(wěn)隱形拱就會消失，圍巖穩(wěn)定性增強(qiáng);同時(shí)該理論得出頂板錨桿的加固作用能夠改變自穩(wěn)隱形拱的大小，如果頂部采取預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)自穩(wěn)隱形拱不斷變小，使巷道頂板的穩(wěn)定性增加。

自穩(wěn)隱形拱理論要點(diǎn)，①幫錨桿的作用可以消除極限自穩(wěn)隱形拱，縮小圍巖的不穩(wěn)定范圍，如圖1所示;②頂錨桿的作用可以縮小自穩(wěn)隱形拱，增加頂板的穩(wěn)定性，如圖2所示;③錨桿支護(hù)設(shè)計(jì)中至少要有兩根錨桿深入到自穩(wěn)隱形拱內(nèi)500 mm以上并施加預(yù)應(yīng)力;錨桿在安裝后2 h內(nèi)要施加預(yù)應(yīng)力達(dá)到150 N·m;④錨索與錨桿共同形成錨網(wǎng)體系時(shí)，錨索的長度應(yīng)該至少進(jìn)入極限自穩(wěn)隱形拱內(nèi)1 500 mm，錨索必須增加讓壓結(jié)構(gòu);⑤改變巷道斷面形狀或在頂板適當(dāng)位置加裝預(yù)應(yīng)力錨桿可以降低自穩(wěn)隱形拱的高度，取得較好的支護(hù)效果。

圖1 幫錨桿使極限自穩(wěn)隱形拱縮小

圖2 頂錨桿改變自穩(wěn)隱形拱

2 支護(hù)參數(shù)選定

2．1 支護(hù)參數(shù)理論計(jì)算

圍巖不穩(wěn)定區(qū)域確定:根據(jù)自穩(wěn)隱形拱計(jì)算公式

式中:W0—巷道頂部寬度，m;p0—巷道頂部垂直地壓，MPa;σ2—頂板圍巖體抗拉強(qiáng)度，MPa。代入相關(guān)數(shù)值得:巷道寬度4．6 m，頂板泥巖的抗拉強(qiáng)度0．5 MPa，巷道頂部垂直壓力 8．3 MPa，得到 h=1．8 m。

根據(jù)極限自穩(wěn)隱形拱最大值計(jì)算公式

代入相關(guān)數(shù)值得:巷道寬度4．6 m，巷道高度2.8 m，頂板泥巖的抗拉強(qiáng)度0．5 MPa，巷道頂部垂直壓力8．3 MPa，得到 hlim=3．91 m。

錨桿支護(hù)長度確定:根據(jù)理論推導(dǎo)六盤區(qū)自穩(wěn)隱形拱高度為1．8 m，按照自穩(wěn)隱形拱理論，錨桿長度應(yīng)滿足:

式中:L—錨桿總長度，m;L1—錨桿外露長度，m;L2—有效長度(自穩(wěn)隱形拱的高度)，m;L3—錨入長度，錨入自穩(wěn)隱形拱以外0．5 m;L=0．1+1．8+0．5=2．4 m，故錨桿長度取2．5 m。

頂錨索支護(hù)長度確定:根據(jù)理論推導(dǎo)六盤區(qū)極限自穩(wěn)隱形拱高度為3．91 m，按照極限自穩(wěn)隱形拱理論計(jì)算確定，應(yīng)滿足:

式中:L—錨索總長度，m;L1—錨索外露長度，m;L2—有效長度(極限自穩(wěn)隱形拱高度)，m;L3—錨入巖(煤)層內(nèi)深度，m。L=0．3+3．91+1．66=5.87 m，錨索按照安全系數(shù)增大原則設(shè)計(jì)為5．87×1.75=10．3 m。

錨桿間排距確定:

式中:a—錨桿間、排距，m;G—錨桿設(shè)計(jì)錨固力，錨桿錨固力一般不小于70 kN，取70 kN/根;k—安全系數(shù)，一般取2;L2—有效長度，m，頂錨桿為1.26 m，幫錨桿為0．55 m;r—巖體容重，取26 kN/m3。頂錨桿 α＜1 m，幫錨桿 α＜1．5 m，因此，取頂錨桿間排距0．8 m ×0．8 m，幫錨桿0．7 m ×1 m。

錨索排距確定:

L≤nF2/［BHγ － (2F1sinθ)/L1］式中:L—錨索排距，m;n—錨索排數(shù)，取1;B—巷道最大冒落寬度，設(shè)計(jì)巷寬+2×幫部破碎深度=5．2+2 ×0．55=6．3 m;H—巷道最大冒落高度，m，取錨桿的最大支護(hù)長度2．5 m;γ—巖體容重，kN/m3，取 26 kN/m3;L1—錨桿排距，m，取 0．8 m;F1—錨桿錨固力，kN，取70 kN;F2—錨索極限承載力，kN，Ф17．8 mm 錨索承載力為360 kN;θ—錨桿與巷道頂板的夾角，90°。經(jīng)計(jì)算得出:L≤1 m。

每排錨索根數(shù)理論計(jì)算:

式中:n—每排錨索根數(shù);T—錨索承載范圍內(nèi)巖石總重量，t。

式中:K—安全系數(shù)，一般取2;S—錨索梁承載總面積，m2。

式中:B—巷道凈寬度，m，取5．2 m;b—錨索梁承載寬度，m，取4．8 m;H—巷道最大冒落高度，m，取錨桿的最大支護(hù)長度2．5 m;γ—巖體容重，kN/m3，取2．6 t/m3;W—錨索破斷載荷，kN，取 360 kN;經(jīng)計(jì)算得出:n≥3。

2．2 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)

本次625進(jìn)風(fēng)順槽試驗(yàn)段采用錨桿+錨索梁+幫部鋼帶+塑鋼網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)，錨桿Ф20 mm×2 500 mm左旋無縱筋螺紋鋼，托盤200 mm×200 mm×12 mm，頂錨桿間排距800 mm×800 mm，幫錨桿700 mm×1 000 mm，幫部增加T140型鋼帶;錨索梁長4 200 mm，排距800 mm，一梁四索，其中0～1 000 m(構(gòu)造發(fā)育區(qū)域)鋼絞線為Ф21．8 mm×12 300 mm，1 500～3 000 m 鋼絞線為 Ф17．8 mm ×10 300 mm，全斷面掛塑鋼網(wǎng)，如圖3所示。

圖3 625進(jìn)順支護(hù)圖

3 試驗(yàn)段巷道受一次采動影響現(xiàn)場觀測

3．1 試驗(yàn)巷道觀測點(diǎn)布置

構(gòu)造發(fā)育試驗(yàn)段:在625進(jìn)風(fēng)順槽0～1 000 m構(gòu)造發(fā)育試驗(yàn)段巷道布設(shè)兩個(gè)測點(diǎn)，選擇100 m布設(shè)測點(diǎn)，每組測點(diǎn)間隔20 m。

頂板完好試驗(yàn)段:在625進(jìn)風(fēng)順槽1 500～3 000 m頂板完好試驗(yàn)段巷道選擇100 m布設(shè)測點(diǎn)，每組測點(diǎn)間隔20 m。

觀測項(xiàng)目及方法:為充分了解試驗(yàn)段巷道受一次采動影響活動規(guī)律，對試驗(yàn)段巷道采用多種方式進(jìn)行現(xiàn)場觀測。①頂?shù)装搴蛢蓭鸵平繙y點(diǎn)采用“十字布樁”法測量;②頂板離層、幫部位移觀測;③錨桿(索)荷載監(jiān)測。

3．2 巷道觀測結(jié)果分析

頂板離層量觀測結(jié)果分析:623工作面正常推采過程中對625進(jìn)風(fēng)順槽頂板的擾動大致為7天時(shí)間。即625進(jìn)風(fēng)順槽在距623工作面63 m以外，頂板累計(jì)位移量變化不大，可認(rèn)為頂板基本上處于穩(wěn)定狀態(tài)，沒有發(fā)生離層現(xiàn)象。在距回采工作面63 m以內(nèi)，隨著工作面的推進(jìn)，頂板位移量不斷增加，淺部基點(diǎn)處累計(jì)位移量最大為27 mm，深部基點(diǎn)累計(jì)位移量最大為30 mm，頂板無明顯離層顯現(xiàn)，見表1。

表1 625進(jìn)風(fēng)順槽頂板離層監(jiān)測數(shù)據(jù)表

主幫、副幫深部位移量:625進(jìn)風(fēng)順槽主幫深部位移曲線表明隨著主幫圍巖深度的增加，其變形量逐漸減小，前10天變化較大，隨后變化率逐漸減小，直到巷道穩(wěn)定為止。副幫從第2天開始，變形逐漸加快，到第9天開始趨于穩(wěn)定。副幫相對于主幫，變形量明顯更大，主幫6 m范圍內(nèi)變形23 mm基本達(dá)到穩(wěn)定，而副幫6 m范圍內(nèi)的變形達(dá)到了35 mm，位移曲線如圖4所示。

錨桿(索)工作荷載:625進(jìn)風(fēng)順槽受一次采動影響下錨索最大工作荷載達(dá)到148 kN，直徑17．8 mm錨索的破斷力為360 kN，說明錨索設(shè)計(jì)強(qiáng)度符合標(biāo)準(zhǔn)要求;受一次采動影響下頂錨桿最大工作荷載61 kN，主、副幫錨桿最大工作荷載分別為31 kN、40 kN。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)可知，幫錨桿達(dá)到了破斷力的40%，頂錨桿到達(dá)了破斷力的65%，設(shè)計(jì)值一般取破斷力70%，荷載曲線如圖5所示。

圖4 625進(jìn)風(fēng)順槽幫部位移曲線

圖5 625進(jìn)風(fēng)順槽錨桿(索)工作荷載曲線

巷道收斂規(guī)律:通過觀測分析可知，625進(jìn)風(fēng)順槽A、B測點(diǎn)巷道收斂變形主要集中在距離623工作面煤壁前方0～50 m，巷道收斂主要表現(xiàn)為巷道底臌和兩幫收斂，頂板最大下沉量90 mm，最大底臌量245 mm，兩幫最大移近量為110 mm，說明625進(jìn)風(fēng)順槽設(shè)計(jì)的支護(hù)參數(shù)能夠滿足相鄰工作面采動壓力下的支護(hù)強(qiáng)度要求，如圖6所示。

圖6 625進(jìn)風(fēng)順槽巷道收斂曲線圖

礦壓觀測結(jié)果:①從625進(jìn)風(fēng)順槽受臨近工作面回采一次采動影響期間的礦壓觀測結(jié)果分析，兩條巷道支護(hù)參數(shù)較為合理;②623工作面回采對625進(jìn)風(fēng)順槽的擾動(一次采動影響)距離為80～100 m，隨后影響逐漸減小。

4 基于Midas/GTS下的巷道收斂規(guī)律研究

4．1 力學(xué)參數(shù)與模型

為了了解回采巷道受二次動壓影響，擬以625進(jìn)風(fēng)順槽為研究對象，采用計(jì)算機(jī)Midas/GTS模擬軟件，分析625工作面回采過程中625進(jìn)風(fēng)順槽道收斂規(guī)律和圍巖壓力分布狀況，從而對現(xiàn)有支護(hù)效果進(jìn)行預(yù)測和評估。巖層力學(xué)參數(shù)見表2，模型如圖7所示。

表2 巖層物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)

圖7 數(shù)值模擬計(jì)算模型

4．2 計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果

二次動壓下625進(jìn)風(fēng)順槽收斂規(guī)律:由于兩次回采間隔時(shí)間較長，現(xiàn)場試驗(yàn)監(jiān)測周期過長，因此本研究提出采用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬625工作面回采工程，根據(jù)模擬結(jié)果，及時(shí)掌握回采巷道圍巖的收斂規(guī)律，對巷道支護(hù)參數(shù)進(jìn)行預(yù)先評價(jià)。圖8為巷道在經(jīng)受二次動壓后的表面變形情況，可以看出，靠近主幫位置頂板變形了211 mm，靠近副幫位置頂板變形了253 mm;兩幫表面變形滿足中間大兩邊小的規(guī)律，副幫變形大于主幫，最大值分別為152 mm和67 mm。分析可知，①二次動壓下巷道應(yīng)力重新分布區(qū)域進(jìn)一步向圍巖深部發(fā)展，625進(jìn)風(fēng)順槽頂板和底板表面圍巖拉應(yīng)力增加，受拉區(qū)域也有所擴(kuò)展;②625進(jìn)順受二次采動壓力影響下整條巷道圍巖完整性依然較好，說明625設(shè)計(jì)錨網(wǎng)索梁支護(hù)能夠滿足采面回采二次動壓下的支護(hù)強(qiáng)度要求。

圖8 625進(jìn)順圍巖最大主應(yīng)力云圖

圍巖塑性區(qū)與松動圈:在分析順槽圍巖松動圈時(shí)，將礦山壓力荷載(地應(yīng)力和動壓)分5次疊加，荷載的折減系數(shù)為 0．3、0．2、0．1、0．3、0．1。每進(jìn)行一次荷載疊加，計(jì)算一次圍巖塑性區(qū)，根據(jù)巖石破壞準(zhǔn)則計(jì)算出圍巖的破壞線 Li(i=1，2，3，4，5)，以該破壞線圍成的面作為順槽的新斷面，并將支護(hù)阻力作用在順槽表面(作用力方向垂直巷道表面)，再進(jìn)行模擬計(jì)算，共模擬5次，最后得到625進(jìn)風(fēng)順槽的松動圈L=l5(如圖9所示)。通過該種迭代方法，很好地解決了有限元近似模擬大變形的離散元問題。從圖9中可以看出，①在既有支護(hù)系統(tǒng)下，625進(jìn)風(fēng)順槽兩幫圍巖的松動圈位于錨桿支護(hù)深度以內(nèi)，最大為1．7 m;頂板圍巖的松動圈介于錨索和錨桿之間，基本位于錨桿錨固深度附近，最大為2．3 m;由于巷道底板并未加固，相對于頂板和兩幫，其松動圈最大，達(dá)到了3．3 m;②通過對圍巖松動圈大小和支護(hù)深度比較得出，巷道支護(hù)深度較為合理，能夠適應(yīng)頂板圍巖變形。

圖9 625進(jìn)風(fēng)順槽圍巖松動圈模擬云圖

5 結(jié)語

一號煤礦首次應(yīng)用自穩(wěn)隱形拱理論計(jì)算回采巷道圍巖控制支護(hù)參數(shù)并進(jìn)行試驗(yàn)，通過多元化礦壓觀測方法(井下觀測、力學(xué)分析、工程歸納、Midas/GTS數(shù)值模擬等)，分析動壓巷道受兩次采動影響后的圍巖活動規(guī)律，同時(shí)采用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬軟件分布多次迭代計(jì)算，測定巷道圍巖松動圈，充分證明了支護(hù)參數(shù)設(shè)計(jì)的科學(xué)性、合理性，形成了一號煤礦巷道圍巖控制支護(hù)技術(shù)，為今后黃陵礦區(qū)相似地質(zhì)條件下的巷道支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì)提供了借鑒依據(jù)。