左聯(lián)，林銳，趙華宇，楊進(jìn)超，蔡溪南

（西北核技術(shù)研究院，陜西 西安 710024）

0 前 言

環(huán)氧樹(shù)脂混凝土是以環(huán)氧樹(shù)脂部分或完全替代水泥，加入適量固化劑、稀釋劑、增韌劑等助劑，與砂、石等骨料經(jīng)混合、成型、固化而成的一種有機(jī)-無(wú)機(jī)復(fù)合材料[1]。與普通水泥混凝土相比，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的力學(xué)性能和耐久性更加突出，具備高強(qiáng)、早強(qiáng)、耐水、耐化學(xué)腐蝕、抗凍等優(yōu)異性能[2-3]，其3 d抗壓強(qiáng)度可達(dá)50~100 MPa，3 d抗折強(qiáng)度大于11.7 MPa。另外，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的體積穩(wěn)定性好，固化前后體積基本不變，且在大多數(shù)基材表面具有很強(qiáng)的粘附性，特別適合作為快速修補(bǔ)材料[4-5]。經(jīng)過(guò)數(shù)十年的研究發(fā)展，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土已經(jīng)在建筑、機(jī)械、交通、水利、電氣、化工等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用，特別是在建筑修補(bǔ)加固、鐵路軌枕及大型機(jī)床底座、道路搶修搶建、橋梁伸縮縫等方面有重要應(yīng)用[6]。然而，我國(guó)在環(huán)氧樹(shù)脂混凝土領(lǐng)域的研究還不夠系統(tǒng)深入，相關(guān)理論體系還未系統(tǒng)形成，設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)有待積累提升。

本文從力學(xué)性能角度出發(fā)，研究膠砂比（環(huán)氧樹(shù)脂E51與砂、石骨料的質(zhì)量比）及固化劑摻量（乙二胺與環(huán)氧樹(shù)脂E51的質(zhì)量比）對(duì)環(huán)氧砂漿性能的影響，通過(guò)正交試驗(yàn)分析影響環(huán)氧樹(shù)脂混凝土性能的因素及其主次順序，為環(huán)氧樹(shù)脂混凝土配合比設(shè)計(jì)提供參考。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

環(huán)氧樹(shù)脂：鳳凰牌環(huán)氧樹(shù)脂WSR618（E51），雙酚A型，環(huán)氧當(dāng)量184~195 g/mol，密度1.158 g/cm3，南通星辰合成材料有限公司，工業(yè)品；固化劑：乙二胺，天津市北聯(lián)精細(xì)化學(xué)品開(kāi)發(fā)有限公司，分析純；河砂：中砂，細(xì)度模數(shù)2.79，堆積密度1.697 g/cm3，粒徑小于5 mm，空隙率16.98%；碎石：粒徑5~16 mm。由于環(huán)氧樹(shù)脂混凝土對(duì)砂、石含水率要求較高，一般要求含水率低于0.5%[7]，如果砂、石含水率較高，使用前應(yīng)預(yù)先烘干。

1.2 試驗(yàn)設(shè)備

WEY-3000微機(jī)液壓壓力試驗(yàn)機(jī)，上海華龍測(cè)試儀器廠；JJ-5行星式水泥膠砂攪拌機(jī)，巨豐試驗(yàn)機(jī)滄州制造有限公司；BG/T 17671-40A水泥標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱，北京際威試驗(yàn)儀器有限公司；DHG-9030（A）電熱鼓風(fēng)干燥箱，上海一恒科學(xué)儀器有限公司。

1.3 試樣的制備與養(yǎng)護(hù)

將環(huán)氧樹(shù)脂、固化劑和骨料通過(guò)攪拌機(jī)充分?jǐn)嚢韬螅?~3次裝入試模，每次裝料后均用搗棒搗實(shí)，然后刮平，使試料與試模頂面平齊。在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中[溫度（23±2）℃，相對(duì)濕度（50±5）%]固化12 h后脫模，繼續(xù)在養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)至3 d。抗壓強(qiáng)度試樣尺寸100 mm×100 mm×100 mm。

1.4 性能測(cè)試方法

參照GB/T50081—2016《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》，采用微機(jī)液壓壓力試驗(yàn)機(jī)加載，加載速度為8.0 kN/s，每組配方至少測(cè)試3個(gè)試樣，取其算術(shù)平均值作為立方體抗壓強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果。

2 結(jié)果與討論

2.1 環(huán)氧砂漿的性能測(cè)試與分析

2.1.1 膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響

假設(shè)砂子顆粒之間的空隙恰好被環(huán)氧樹(shù)脂全部填充，此時(shí)：

實(shí)際上環(huán)氧樹(shù)脂不僅填充了砂子顆粒之間的空隙，還會(huì)對(duì)砂子顆粒進(jìn)行包裹，故而環(huán)氧砂漿的合理膠砂比會(huì)較理論膠砂比大。當(dāng)膠砂比小于0.15時(shí)，由于環(huán)氧樹(shù)脂用量過(guò)少，環(huán)氧砂漿成型較為困難，固化后孔隙也較多，抗壓強(qiáng)度低；當(dāng)膠砂比大于0.30后，環(huán)氧砂漿表層“泌漿分層”嚴(yán)重，出現(xiàn)較厚“純環(huán)氧層”，因此，環(huán)氧砂漿的合理膠砂比在0.15~0.30。當(dāng)固化劑乙二胺摻量為E51質(zhì)量的10%時(shí)，膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿3 d抗壓強(qiáng)度的影響如表1所示。

表1 膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響

從表1可以看出，隨著膠砂比的增大，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度逐漸提高。當(dāng)膠砂比在0.15~0.25時(shí)，膠砂比的提高能夠顯著提高環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度，當(dāng)膠砂比在0.25~0.30內(nèi)繼續(xù)增大時(shí)，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度增幅較小。這是因?yàn)楫?dāng)膠砂比較低時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂的用量相對(duì)較少，還不足以將所有的砂子顆粒完全包裹，而環(huán)氧樹(shù)脂與砂子之間的結(jié)合力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于砂子與砂子之間的結(jié)合力；同時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂對(duì)砂子之間空隙的填充也提高了環(huán)氧砂漿的密實(shí)度，因此，隨著膠砂比的增大，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度提高較大；當(dāng)膠砂比增大到0.25~0.30時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂已經(jīng)足夠?qū)λ械纳白宇w粒進(jìn)行包裹，多出的環(huán)氧樹(shù)脂一部分用來(lái)增加包裹的厚度，一部分則是在成型過(guò)程中在試件頂部形成“純環(huán)氧層”，因此，隨著膠砂比進(jìn)一步提高，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度提高不大。

2.1.2 固化劑用量對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響

固化劑用量對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂性能影響較大，通過(guò)計(jì)算得到E51完全固化需要的乙二胺理論用量為7.65%，而實(shí)際用量往往大于理論用量。通過(guò)試驗(yàn)得知，當(dāng)乙二胺用量小于4.0%時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂固化不完全，不具備強(qiáng)度；當(dāng)乙二胺用量為4.5%時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂的3 d抗壓強(qiáng)度為24.71 MPa；當(dāng)乙二胺用量增加到6.0%時(shí)，3 d抗壓強(qiáng)度提高到42.64 MPa。這是因?yàn)橐叶酚昧吭黾樱岣吡谁h(huán)氧樹(shù)脂的固化程度，增強(qiáng)了環(huán)氧樹(shù)脂的交聯(lián)反應(yīng)，因此抗壓強(qiáng)度提高。當(dāng)乙二胺用量超過(guò)10%后，固化速度過(guò)快，放熱過(guò)多，環(huán)氧砂漿試塊由于熱應(yīng)力集中、傳熱不均、局部過(guò)熱等作用容易引起爆聚，出現(xiàn)發(fā)泡、局部斷層等現(xiàn)象。選取7%、8%、9%、10%四個(gè)梯度的乙二胺用量進(jìn)行試驗(yàn)，乙二胺用量及膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響見(jiàn)圖1。

圖1 乙二胺用量及膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響

從圖1可以看出，在一定范圍內(nèi)，隨著固化劑用量的增加，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度隨之提高；當(dāng)固化劑用量在7%~8%時(shí)，膠砂比對(duì)環(huán)氧砂漿抗壓強(qiáng)度的影響較??；當(dāng)固化劑用量為9%~10%時(shí)，膠砂比的影響比較明顯，隨著膠砂比的增大，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度提高；當(dāng)固化劑摻量為10%、膠砂比為0.28時(shí)，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度最高，為82.12 MPa。這可能是因?yàn)?，?dāng)乙二胺用量在7%~8%時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂固化不完全，強(qiáng)度相對(duì)較低，增加環(huán)氧樹(shù)脂的用量對(duì)環(huán)氧砂漿強(qiáng)度的提高作用不明顯；當(dāng)乙二胺用量在9%~10%時(shí)，環(huán)氧樹(shù)脂固化較為完全，此時(shí)提高環(huán)氧樹(shù)脂的用量，能夠增強(qiáng)環(huán)氧砂漿內(nèi)部的粘結(jié)力，抗壓強(qiáng)度也相應(yīng)提高，故而，當(dāng)乙二胺用量在9%~10%時(shí)，在一定范圍內(nèi)，隨著膠砂比的增大，環(huán)氧砂漿的強(qiáng)度提高。

2.2 環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的性能測(cè)試與分析

通過(guò)正交試驗(yàn)研究固化劑、砂、石用量（均按占環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量計(jì)）對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂混凝土抗壓強(qiáng)度的影響，選擇L16（45）正交試驗(yàn)方案，設(shè)置空列1和空列2，分別為D因素和E因素，每組配方中E51用量均為1250 g。正交試驗(yàn)因素水平見(jiàn)表2，結(jié)果及極差分析見(jiàn)表3。

表2 正交試驗(yàn)因素水平

表3 正交試驗(yàn)結(jié)果及極差分析

從表3可以看出，固化劑乙二胺用量是影響環(huán)氧樹(shù)脂混凝土3 d抗壓強(qiáng)度的主要因素，隨乙二胺用量的增加，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的3 d抗壓強(qiáng)度逐漸提高；石用量是影響環(huán)氧樹(shù)脂混凝土3 d抗壓強(qiáng)度的次要因素，隨石用量的增加，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的3 d抗壓強(qiáng)度先降低后提高；砂用量對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂混凝土3 d抗壓強(qiáng)度影響最小，隨砂用量的增加，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土的3 d抗壓強(qiáng)度無(wú)明顯的規(guī)律性。最佳試驗(yàn)條件為A4B3C4，即，乙二胺用量為環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的10%、砂用量為環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的240%、石用量環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的為260%。

空列項(xiàng)平均極差R=（2.22+4.18）/2=3.20，故試驗(yàn)誤差為3.20 MPa，說(shuō)明本次正交試驗(yàn)的誤差很小。

按上述最佳試驗(yàn)條件制備環(huán)氧樹(shù)脂混凝土，測(cè)得其1、3 d立方體抗壓強(qiáng)度分別為86.04、95.88 MPa。此時(shí)乙二胺用量為10%，而膠砂比僅為0.2，相比同條件下的環(huán)氧砂漿，其3 d抗壓強(qiáng)度僅有65.21 MPa，故而，環(huán)氧樹(shù)脂混凝土較環(huán)氧砂漿成本更低，強(qiáng)度更高。

3 結(jié) 論

（1）對(duì)于環(huán)氧砂漿，合理膠砂比在0.15%~0.30，合理固化劑用量為7%~10%，且此范圍內(nèi)，膠砂比和固化劑摻量越大，環(huán)氧砂漿的抗壓強(qiáng)度越高。當(dāng)膠砂比為0.30、乙二胺用量為10%時(shí)，環(huán)氧砂漿的3 d抗壓強(qiáng)度為86.60 MPa。

（2）對(duì)于環(huán)氧樹(shù)脂混凝土，各因素對(duì)3 d抗壓強(qiáng)度的影響順序由大到小依次為乙二胺用量>石用量>砂用量，最佳試驗(yàn)條件為：乙二胺、砂、石用量分別為環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的10%、240%、260%，按此制備的環(huán)氧樹(shù)脂混凝土1 d抗壓強(qiáng)度為86.04 MPa，3 d 抗壓強(qiáng)度為 95.88 MPa。

（3）環(huán)氧樹(shù)脂混凝土通過(guò)配方優(yōu)化后，較環(huán)氧砂漿成本更低、性能更好。