李明琨，陳民昌，何資幟

（廣西南寧技師學(xué)院，廣西 南寧 530031）

增材制造技術(shù)也被稱為3D打印技術(shù)，在機(jī)械加工領(lǐng)域、汽車(chē)制造、航空航天以及軍事國(guó)防領(lǐng)域都有著誘人的應(yīng)用前景。增材制造是多個(gè)學(xué)科之間相互融合，以材料技術(shù)為依托而產(chǎn)生和發(fā)展的一項(xiàng)新型技術(shù)，增材制造技術(shù)的基本原理思路是將復(fù)雜結(jié)構(gòu)的零件變成無(wú)數(shù)層二維的平面圖疊加，這就使材料的加工思路出現(xiàn)了根本的變化。這種技術(shù)加工效率高，加工速度快，節(jié)省了加工原料的消耗，降低了加工成本，有利于制造業(yè)技術(shù)變革的加速推進(jìn)。現(xiàn)在，增材制造技術(shù)已經(jīng)分別在一些高分子材料和金屬材料上實(shí)現(xiàn)了應(yīng)用，但這種應(yīng)用僅僅局限于同一種材料上，在異種金屬、異種高分子材料以及異種金屬和高分子材料組成的復(fù)合材料上的增材制造技術(shù)研究尚少。

1 BC-MIG焊工藝的特點(diǎn)研究

MIG焊（熔化極惰性氣體保護(hù)焊），稱為熔化極氣體保護(hù)電弧焊。用實(shí)芯焊絲的惰性氣體（Ar或He）保護(hù)電弧焊法稱為熔化極惰性氣體保護(hù)焊，簡(jiǎn)稱MIG焊。MIG焊接除用金屬絲代替焊炬內(nèi)的鎢電極外，其他和TIG焊一樣。因此，焊絲由電弧熔化，送入焊接區(qū)。電力驅(qū)動(dòng)輥按照焊接所需從線軸把焊絲送入焊炬。熱源也是直流電弧，但極性和TIG焊接時(shí)所用的正好相反。所用保護(hù)氣體也不同，要在氬氣內(nèi)加入1%氧氣，來(lái)改善電弧的穩(wěn)定性。

近年來(lái)，降低能耗以及減輕重量已經(jīng)成為新型材料關(guān)注的焦點(diǎn)問(wèn)題，對(duì)材料的特殊性能也提出了越來(lái)越高的要求，鋁合金是一種輕質(zhì)的合金，作為一種薄板材料，廣泛應(yīng)用于各種需要高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)中。在薄板鋁合金的焊接過(guò)程中，采用電弧焊接很容易產(chǎn)生一些缺陷，MIG焊正是焊接薄板鋁合金最好的焊接工藝，在MIG焊的焊接工藝體系中根據(jù)焊接的特點(diǎn)衍生出很多種MIG焊的方法，其中旁路分流MIG焊就是一種典型的輕質(zhì)高強(qiáng)度鋁合金焊接方法。旁路分流MIG焊又叫作BC-MIG焊，是全新的MIG焊焊接工藝，這種焊接工藝需要的熱量輸入較低，其電弧增材的效率很高。大量的研究表明，這種新型的焊接工藝電弧熔敷效率極高，焊縫的沉積速率快，增材成形的精度很高，同種材料經(jīng)過(guò)BC-MIG焊所獲得的增材效果良好，例如鋼材料、鋁合金材料以及銅材料之間的焊接。異種材料諸如鋁合金和鋼材料的焊接，鋁合金和鈦材料的焊接也能夠得到良好的焊接性能。

2 增材制造試驗(yàn)方法及試驗(yàn)參數(shù)

本文選擇Q235作為基板，其材料由鍍鋅鋼組成，增材材料選擇鋁合金作為焊絲，型號(hào)為4043鋁合金，利用上述兩種材料進(jìn)行異種金屬增材試驗(yàn)研究，由金相顯微鏡來(lái)觀察所制備的4043鋁合金沉積層組織形貌，通過(guò)顯微硬度計(jì)和萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)表征沉積層的力學(xué)性能。選擇Q235基板的厚度為2mm，選擇直徑為1.5mm的4043鋁合金作為焊絲。焊接是采用自行制作的BC-MIG焊設(shè)備進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，在基材上進(jìn)行腹板的堆焊，堆焊的形式以逐層堆焊進(jìn)行。實(shí)質(zhì)上旁路分流MIG焊就是將MIG焊槍的另一側(cè)增加一個(gè)分流焊槍，經(jīng)過(guò)分流焊槍的分流后原本的主弧電流被分為2個(gè)部分，其中一部分電流通過(guò)旁路流回焊接電源，另一部分電流則是直接作用于母材的電流，在保證完全熔化焊絲的前提下合理地控制母材的熱量輸入，從每道工序和每層焊縫上進(jìn)行質(zhì)量控制，獲得良好的增材效果。經(jīng)過(guò)多次工藝試驗(yàn)優(yōu)化后，將工藝參數(shù)中主路電流設(shè)置為75A，將電弧電壓調(diào)節(jié)為16.5V，將旁路分流的焊槍電流輸入調(diào)節(jié)為54A，焊接速度控制為0.8m/min，鎢極和焊絲之間的距離固定為5mm，鎢極和母材之間的距離也保持在5mm，焊接主路的焊槍噴嘴和母材之間保持10mm的距離，旁路焊槍和主路焊槍的保護(hù)氣體流量分別控制在5L/min和15L/min。

3 結(jié)果與討論

3.1 增材成形情況

經(jīng)過(guò)此焊接工藝得到的T型材焊縫形貌良好，結(jié)構(gòu)均勻。可以看出，腹板焊縫由呈層狀結(jié)構(gòu)堆垛，經(jīng)測(cè)量得知其高度達(dá)到9mm，寬度為5mm，增材制造的腹板外觀光滑，表面美觀。焊縫的表面可以看到銀灰色的光澤，進(jìn)行整體評(píng)估后得知焊縫的增材成形精度很高，質(zhì)量較好。將異種材料焊接所得的焊件進(jìn)行切割后表征其截面形貌。鋁合金焊縫的堆焊痕跡清晰可見(jiàn)，層與層之間的重疊性優(yōu)良，結(jié)合良好。焊縫沉積層中由于焊接過(guò)程不可避免地產(chǎn)生一些氣孔，但氣孔數(shù)量較少。

3.2 沉積層微觀組織特點(diǎn)

異種金屬BC-MIG焊得到的增材制造件的截面圖，異種金屬的焊接界面，界面的下側(cè)是鋼結(jié)構(gòu)的基材，焊縫中下側(cè)呈帶狀結(jié)構(gòu)，而上側(cè)則是類似于針狀的組織結(jié)構(gòu)。出現(xiàn)的針狀結(jié)構(gòu)是因鐵元素的擴(kuò)散而形成的，由于鐵元素能夠在鋁材質(zhì)的焊縫材料中相對(duì)較快的擴(kuò)散，因此在鋁焊縫中形成針狀結(jié)構(gòu)。而由于鋁元素在鋼結(jié)構(gòu)中的擴(kuò)散速度慢、擴(kuò)散難度大，因此在鋼結(jié)構(gòu)中只形成了帶狀結(jié)構(gòu)，這種帶狀結(jié)構(gòu)的形成是由于鋁元素的富集作用而形成的金屬間化合物作用，這種金屬間化合物主要是鐵鋁金屬間化合物。焊縫橫截面的中間部位組織結(jié)構(gòu)形貌圖，焊縫材料結(jié)晶性良好，焊絲金屬呈樹(shù)枝晶的方式生長(zhǎng)。

3.3 顯微硬度分析

對(duì)材料的顯微硬度測(cè)試是一項(xiàng)基本的測(cè)試項(xiàng)目，顯微硬度能夠體現(xiàn)出焊縫的焊接質(zhì)量好壞，對(duì)焊件進(jìn)行顯微硬度測(cè)試時(shí)首先要對(duì)顯微硬度的測(cè)試區(qū)域進(jìn)行選擇，通常顯微硬度的測(cè)試范圍包括全部堆焊層區(qū)域，顯微硬度探針每間隔0.5mm進(jìn)行一次顯微硬度測(cè)試，設(shè)置顯微硬度的施加載荷為1.96N，顯微硬度計(jì)探針壓入之后對(duì)其載荷進(jìn)行保持，將載荷的保持時(shí)間設(shè)置為10s。經(jīng)過(guò)顯微硬度測(cè)試數(shù)據(jù)的結(jié)果分析可知，在整個(gè)沉積層的硬度測(cè)試數(shù)據(jù)中，位于沉積層底部的增材硬度達(dá)到整個(gè)沉積層硬度的最高值，為65HV10，在沉積層底部硬度較高是鐵元素較密集導(dǎo)致的。沉積層的中部顯微硬度測(cè)試結(jié)果相比于焊縫底部的顯微硬度測(cè)試結(jié)果較小，這是由于鐵元素的滲入量在縱向上有一個(gè)遞減的過(guò)程，并且其結(jié)構(gòu)的硬度相對(duì)比較均勻，顯微硬度在不同位置的上下浮動(dòng)較小，兩個(gè)堆焊層之間的熔和情況良好，無(wú)論從組織結(jié)構(gòu)的均勻性和顯微硬度的均勻性來(lái)講，該焊接制造工藝都較為可行。

3.4 力學(xué)性能研究

本研究采用電子的萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)對(duì)所得到的焊件進(jìn)行力學(xué)性能表征，主要對(duì)材料進(jìn)行剪切試驗(yàn)，進(jìn)行力學(xué)性能表征時(shí)無(wú)須采用標(biāo)準(zhǔn)的試樣，本研究采用非標(biāo)準(zhǔn)的光滑試樣進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，在電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)工作時(shí)測(cè)得的工作溫度是27℃。在進(jìn)行剪切試驗(yàn)時(shí)首先要將待試驗(yàn)的試件放在豎直的位置，將T型試件的翼板用夾具固定住，在腹板的中間位置垂直施加作用力，借助施力的行程和腹板的尺寸可以求出剪切角，可以通過(guò)試驗(yàn)機(jī)直接讀出此次剪切試驗(yàn)的剪切力大小。根據(jù)直接讀出的剪切力大小和計(jì)算出的剪切角大小可知，經(jīng)BC-MIG焊的T型焊件能夠承受的剪切力極限為2100N，剪切力沒(méi)有達(dá)到1950N時(shí)，T型焊件隨后發(fā)生塑性變形，塑性變形角度范圍為6°～13°，在這種剪切條件下焊件被不可逆轉(zhuǎn)的損壞，剪切力的逐漸增加使得焊件的塑性變形逐漸增加，直到剪切角度增加至14°時(shí)，結(jié)構(gòu)開(kāi)始出現(xiàn)裂紋。根據(jù)焊件所出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象的位置可知，焊件的斷裂位置在焊件根部附近，對(duì)焊件進(jìn)行觀察可知，堆焊層本身在焊件斷裂時(shí)沒(méi)有斷裂，觀察整個(gè)堆焊層的截面情況也是如此，這表明BC-MIG焊所形成的堆焊層抗剪切的能力較強(qiáng)。

4 結(jié)語(yǔ)

本文選擇了鋼材料和鋁合金材料作為異種金屬進(jìn)行增材制造實(shí)驗(yàn)，增材制造采用BC-MIG焊的焊接工藝，經(jīng)過(guò)焊接之后，獲得了表面形貌較為美觀的堆焊層，通過(guò)一系列的顯微觀察以及力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)后進(jìn)行分析得知，BC-MIG焊制備而成的型材性能良好，符合設(shè)計(jì)預(yù)期。對(duì)其沉積層進(jìn)行觀察和分析得知，在BC-MIG焊電弧的作用下沉積層的熔合性能優(yōu)異，形成的結(jié)構(gòu)較為穩(wěn)定，組織也非常均勻。由于鐵元素的擴(kuò)散作用，沉積層局部硬度上升，最高可達(dá)到65HV10。經(jīng)BC-MIG焊的T型焊件能夠承受的剪切力極限為2100N，直到剪切角度增加至14°時(shí)，結(jié)構(gòu)開(kāi)始出現(xiàn)裂紋。對(duì)焊件進(jìn)行觀察可知，堆焊層本身在焊件斷裂時(shí)沒(méi)有斷裂，表明BC-MIG焊所形成的堆焊層抗剪切的能力較強(qiáng)。