王國(guó)君，王 煒

（新余鋼鐵集團(tuán)有限公司，江西 新余 338000）

就4#連鑄機(jī)而言，2017年的熱送率只有61.22%。鑄坯表面的熱量，在整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程之中，因?yàn)檫@樣的過(guò)程而損失：一是批量鑄坯的下線；二是修磨處理。其所導(dǎo)致的極大能源浪費(fèi)，使得產(chǎn)品合同交貨期受到耽誤。

1 原因的分析

對(duì)于前后工序來(lái)說(shuō)，在煉鋼中起到了銜接作用的連鑄，不但受到了自身設(shè)備精度方面的影響，而且受到這樣兩個(gè)方面的影響：其一為精煉；其二為前道煉鋼。因此，它是煉鋼之中特別重要的環(huán)節(jié)。具體來(lái)說(shuō)，4#機(jī)影響熱送率的主要因素如下。

1.1 垂直彎曲段設(shè)備精度

（1）這兩方面的接弧是特別不穩(wěn)的：其一為1#扇形段；其二為垂直彎曲段。在其停機(jī)調(diào)整后2-5天發(fā)生跑弧現(xiàn)象，接弧在0.7mm-3.8mm波動(dòng)，抽查坯角裂發(fā)生率12%。就這兩個(gè)方面而言，現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)其接觸位置的磨損較為嚴(yán)重：其一為耳軸；其二為零段的U型底座。生產(chǎn)過(guò)程之中的接弧在間隙存在的情況下是不穩(wěn)定的。其典型的表現(xiàn)即為跑弧現(xiàn)象的頻發(fā)。

（2）在上線之后，2017年零段的水壓板漏水特別頻繁。其所造成的后果為，在樣的情況下，鑄坯表面的質(zhì)量因?yàn)檩佔(zhàn)涌ㄗ梃T坯表面的劃傷等纖細(xì)的發(fā)生而受到影響：一是軸承座和輥筒的表面容易積渣；二是水氣霧化效果不佳；三是零段二冷水壓不穩(wěn)。對(duì)于輕微的情況而言，借助于底部U型座墊片的調(diào)整，使得兩個(gè)方面相吻合：一是底座；二是零段水壓板。這樣，鑄機(jī)接弧的精度對(duì)于保持。在嚴(yán)重的情況下，這樣的兩方面方面跟零段的接弧工藝會(huì)超過(guò)工藝的標(biāo)準(zhǔn)：其一為結(jié)晶器；其二為1#扇形段。而零段的更換是必然的。

對(duì)于前后的工序來(lái)說(shuō)，連鑄這樣的一個(gè)特別重要環(huán)節(jié)，所起到的為銜接的作用。因而這樣三個(gè)方面都對(duì)其有一定影響：一是精煉；二是前道煉鋼；三是自身的設(shè)備精度。4#機(jī)影響熱送率的主要因素如下。

1.2 垂直彎曲段設(shè)備精度

就停機(jī)調(diào)整后2-5天而言，在這樣兩方面接弧特別不穩(wěn)的情況下，會(huì)有跑弧現(xiàn)象發(fā)生：其一為1#扇形段；其二為垂直彎曲段。而接弧在 0.7mm-3.8mm波動(dòng)，抽查坯角裂發(fā)生率12%，現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)：這樣兩個(gè)部分存在接觸位置磨損嚴(yán)重的現(xiàn)象并且有間隙存在：其一為耳軸；其二為零段的U型底座而跑弧纖細(xì)的頻發(fā)，技術(shù)生產(chǎn)過(guò)程里面接弧不穩(wěn)定而造成的。

1.3 二冷水氣壓力不穩(wěn)，霧化的效果不佳

每一個(gè)回路控制噴槍的數(shù)目，對(duì)于分9個(gè)壓縮空氣回路的二冷分區(qū)來(lái)說(shuō)并不是一樣的，其中最多和最低回路所控制的分別為高達(dá)108把和僅僅為56把。不管是每一把噴槍的實(shí)際霧化效果，還是每一個(gè)噴淋方管的堵塞情況下，都是各不相同的。鑄坯表面會(huì)因?yàn)闇囟炔粍蚝头e水而容易產(chǎn)生裂紋。

1.4 生產(chǎn)節(jié)奏的不穩(wěn)

就機(jī)鑄坯下線量而言，在成分出格的情況下，2017年4#機(jī)所占的為總產(chǎn)量的4.8%。一方面是轉(zhuǎn)爐節(jié)奏緊而放鋼磷高，另一方面是擋渣車(chē)未命中所造成的放鋼下渣回磷，再一方面是放鋼底吹在鋼水氧化性高的情況下效果不佳。這些都使得節(jié)奏緊張放鋼情況下的碳含量不穩(wěn)導(dǎo)致成分出格。

1.5 對(duì)于探傷板工藝的修改

有探傷要求的坯料，在冶煉鋼種多的4#連鑄機(jī)方面，達(dá)到了四成左右。而目前的工藝水平，使得探傷板軋制厚度≥40mm必須坑冷，20～40mm原則上必須坑冷，坑滿(mǎn)必須在指定樁位堆冷，RH工藝不符則必須改鋼切割備用料，堆積在煉鋼場(chǎng)地，極大的影響坯料熱送。

2 相關(guān)措施及其效果

2.1 對(duì)于鑄坯的擦傷，在穩(wěn)定接弧的前提下予以降低

（1）首先是對(duì)全部零段的耳軸予以更換。對(duì)于全部的U型底座以及墊片，在利用停機(jī)檢修時(shí)間的情況下予以更換。在利用8根螺桿雙螺帽將U型底座這樣兩個(gè)加墊片處予以擰緊的情況下，實(shí)施了靠近內(nèi)弧邊緣處空檔的焊死：其一為底部；其二為側(cè)面。這樣，對(duì)于U型底座來(lái)說(shuō)，其生產(chǎn)制作的受到兩個(gè)力而導(dǎo)致位移的現(xiàn)象就消失了：其一為鋼水靜壓力；其二為鑄坯拉力。

（2）就零段水壓板而言，在彈性水壓板底座得到采用的情況下，會(huì)因?yàn)榱愣蔚闹亓浩榷詣?dòng)地吻合。這樣，壓板漏水的次數(shù)會(huì)降低。彈性水壓板在2018年7月更換了之后，使得零段壓板漏水次數(shù)降為0。

2.2 驅(qū)動(dòng)輥精度在整修流程優(yōu)化的情況下得以提高

要借助于對(duì)內(nèi)弧驅(qū)動(dòng)輥牌坊上下線的次數(shù)的降低，使得工作量得以減少。所采取的措施為：一是對(duì)內(nèi)弧驅(qū)動(dòng)輥施行粗調(diào)；二是對(duì)內(nèi)弧驅(qū)動(dòng)輥牌坊底座進(jìn)行墊片的增加。為確保輥?zhàn)油亩龋?.2mm，要做到同時(shí)每根輥?zhàn)訙y(cè)量4個(gè)點(diǎn)和每一個(gè)測(cè)量點(diǎn)旋轉(zhuǎn)90°。

2.3 在二冷壓力的穩(wěn)定前提下對(duì)霧化效果予以改善

在采用了標(biāo)準(zhǔn)二冷水總壓力11.5Bar和壓縮空氣總壓力5.0Bar的條件下，對(duì)實(shí)際澆注工況予以模擬。對(duì)于每一個(gè)拉速下二冷水回路，進(jìn)行水量的設(shè)定。與此同時(shí)，就現(xiàn)場(chǎng)的回路而言，在2-3人對(duì)每一把噴槍實(shí)施了霧化效果檢查的情況下，使得，最終確保其每一把噴槍的霧化效果差不多。

一是鑄坯冷卻的溫度較為均勻；二是鑄坯的表面沒(méi)有明顯的積水。除了將鑄坯表面的積水予以吹掃，在生產(chǎn)之中不但將全部的回路寬面二冷水予以關(guān)閉，而且將壓縮空氣予以打開(kāi)。這樣，鑄坯因?yàn)榻橇讯康叵戮€的現(xiàn)象得以避免。

2.4 在將冶煉周期縮短的情況下，穩(wěn)定節(jié)奏

（1）將出樣的時(shí)間縮短。借助于新光譜分析儀的購(gòu)置，轉(zhuǎn)爐爐前二樓主操室在2018年取得了這樣的設(shè)備。而分析結(jié)果的準(zhǔn)確性，在光譜儀的定期校驗(yàn)和良好的日常維護(hù)到位的情況下，得以確保。這樣，等樣和送樣是時(shí)間都降低了。而轉(zhuǎn)爐冶煉的周期將縮短了一到三分鐘。

（2）將下渣回磷予以降低。借助于對(duì)外廠先進(jìn)技術(shù)的引進(jìn)和技術(shù)方面的交流，能夠?qū)踉新实投斐傻幕亓滓约稗D(zhuǎn)爐擋渣車(chē)維護(hù)難度大的問(wèn)題予以解決。就轉(zhuǎn)爐啟用滑板擋渣方面的改造項(xiàng)目，前期，相關(guān)方面專(zhuān)門(mén)赴南京鋼鐵廠考察。原有的擋渣之中對(duì)于擋渣塞的使用已經(jīng)在現(xiàn)實(shí)情況得以結(jié)合的情況下已經(jīng)加以摒棄。而轉(zhuǎn)爐放鋼擋渣的效果，在對(duì)于改善的情況下，使得下渣回磷的次數(shù)降低了。

（3）減少出鋼時(shí)間。采用大口徑出鋼孔（原出鋼孔上口140mm，下口130mm，新出鋼孔上口160mm，下口為140mm），放鋼降溫和放鋼的時(shí)間分別得以改善和減少。這就使得轉(zhuǎn)爐冶煉周期的縮短有了充分的條件。

（4）將精煉時(shí)間予以縮短。在先加螢石60-80kg的情況下，放鋼的具體過(guò)程之中，還要將200-300kg予以加入。這樣，我們就能夠?qū)嵤┰吹牟僮?。合金在表面化渣均勻的情況下，充分地融化了。而精煉螢石用量和精煉脫S壓力則分別對(duì)于降低和減少。冶煉的周期，也在連鑄等鋼水次數(shù)和精煉電耗分別得以減少和減低的情況下，是不斷提升的。對(duì)于生產(chǎn)節(jié)奏的合理順序而言，這是將有利條件予以創(chuàng)造的。

2.5 對(duì)探傷板工藝予以?xún)?yōu)化和調(diào)整

（1）為了對(duì)蒸汽的供應(yīng)予以確保，在依據(jù)RH計(jì)劃的情況下，調(diào)度室要提前1-2小時(shí)進(jìn)行蒸汽的協(xié)調(diào)。

（2）在日常蒸汽管路的點(diǎn)檢方面，精煉車(chē)間要予以做好。而有效的措施對(duì)于管路漏氣的發(fā)現(xiàn)而言，是非常必要的。

（3）真空度在真空槽移動(dòng)的彎管密封環(huán)經(jīng)常有移位發(fā)生的情況下，是達(dá)不到工藝要求的。而密封環(huán)移位方面的問(wèn)題，在真空處理時(shí)間長(zhǎng)的情況下，是燕尾槽式密封條得到運(yùn)用的前提下徹底解決的。

（4）真空度在真空槽臺(tái)車(chē)的使用時(shí)間過(guò)長(zhǎng)的情況下并不高。

（5）RH爐的處理：真空處理的所耗時(shí)間≥15min，真空度≤133Pa，極限真空保持時(shí)間≥10min。RH真空爐每?jī)商於℉一次（原規(guī)定2次/月），生產(chǎn)品種鋼時(shí)必須優(yōu)先選擇對(duì)品種鋼定氫，每個(gè)月定氫不少于15次。

（6）調(diào)度室要做好對(duì)于鐵水殘余元素的嚴(yán)密監(jiān)控。這樣，高等級(jí)鋼上RH爐優(yōu)質(zhì)鐵水的使用就得以了確保。

（7）針對(duì)RH工藝不符的問(wèn)題，要加快地實(shí)施改鋼處理。就2018年RH爐出站定氫量而言，在前述的種種措施之下，比上年度降低了0.09ppm。全部探傷板熱送得以實(shí)現(xiàn)，提高熱送率＞20%。

3 結(jié)論

就二冷水汽霧化效果而言，在驅(qū)動(dòng)輥精度得以提升和垂直彎曲段的接弧得以穩(wěn)定的情況下不斷改善。而在生產(chǎn)節(jié)奏穩(wěn)定和探傷板全部熱送措施采取的情況下，2018年鑄坯熱送率達(dá)82.38%，較去年提高21.16%。