陳騰飛,王小波,李忠全,石康寧

(1.山東核電有限公司,山東 煙臺 265116;2.國網(wǎng)山東省電力公司,山東 濟南 250001)

海陽核電站采用500 k V電壓等級接入山東電網(wǎng)。500 k V出線共6回,分別接入3個500 k V變電站。海陽核電1號機組主變壓器為單相變壓器組,該變壓器由天威保變生產(chǎn),詳細(xì)參數(shù)和圖片見表1。

海陽核電站1號機組主變倒送電后投入運行,在運行期間聲音和振動出現(xiàn)異常,經(jīng)測量發(fā)現(xiàn)變壓器中性點直流電流最大時超過12 A,噪聲最大值為92.3 d B。為確保主設(shè)備安全和現(xiàn)場調(diào)試進展,針對主變問題進行了深入研究并采取了有效抑制措施。

1 問題描述及測量過程介紹

1.1 問題描述

2016年1月,海陽核電站1號機組主變投運,運行人員在巡檢中發(fā)現(xiàn)主變運行聲音較大,經(jīng)過初步測量發(fā)現(xiàn)運行噪聲超過了90 d B,隨后維修人員在對主變中性點電流進行測量時發(fā)現(xiàn)存在直流分量,初步懷疑主變存在直流偏磁現(xiàn)象。直流偏磁原理圖如圖1所示。

圖1 直流偏磁原理圖Fig.1 Sche matic diagra m of DC bias

1.2 數(shù)據(jù)測量及分析過程

為了驗證初步分析,公司組織相關(guān)部門編制了數(shù)據(jù)測量方案并進行持續(xù)測量。

1.2.1 中性點直流分量

經(jīng)過對中性點直流分量進行24 h持續(xù)監(jiān)測,得到圖2所示圖形 (正值為電流從大地流入中性點,負(fù)值為電流從中性點流入大地)。

圖2 中性點直流分量Fig.2 DCcomponent of neutral point

從圖2可以看出主變中性點直流分量的幅值和極性在24 h內(nèi)不斷變化。

1.2.2 中性點直流分量與主變本體振動關(guān)系

2016年1月8日至11日,對主變中性點直流分量及主變油箱本體振動進行了同步測量,測量結(jié)果如圖3所示。

從圖3可以看出中性點直流分量與主變本體振動存在正相關(guān)性并且主變?nèi)嗟恼駝哟嬖谝恢滦浴?/p>

在對振動數(shù)據(jù)進行分析后發(fā)現(xiàn)如圖4所示趨勢。

從圖4可以看出主變噪聲較大時,振動主頻集中在350 Hz左右,在主變運行聲音正常時,振動主頻集中在100 Hz左右,通過頻譜可以得出噪聲與振動存在正相關(guān)性。

圖3 主變中性點直流分量與本體振動關(guān)系Fig.3 The relationship bet ween DC current and vibration

圖4 振動頻譜圖Fig.4 Frequency spectrograph of vibration

通過上述數(shù)據(jù)測量判斷主變運行聲音和振動異常與中性點直流分量直接相關(guān),主變出現(xiàn)了直流偏磁的現(xiàn)象。

1.2.3 直流偏磁原因分析

經(jīng)過查閱文獻以及調(diào)研,造成直流偏磁的原因可能是地磁暴、高壓直流輸電不對稱運行、電網(wǎng)諧波注入、大容量電力電子設(shè)備等?，F(xiàn)場根據(jù)不同的原因制定了不同的查找方案。

(1)地磁暴

太陽耀斑和地磁場相互作用產(chǎn)生極光電噴,使地磁場產(chǎn)生暫態(tài)波動,當(dāng)足夠嚴(yán)重時,就稱為地磁暴。

大地是一個導(dǎo)電的球體,在發(fā)生地磁暴時,地磁場的暫態(tài)波動使大地的一部分處于這個隨時間變化的磁場中,引起感應(yīng)地表電位ESP(Earth Surface Potential),在土壤電阻率高的地帶,地磁暴較嚴(yán)重時,其數(shù)值可達(dá)1.2-6 V/k m。地表電位ESP加在長輸電線路兩端的Y接法變壓器中性點上,就像一個理想電壓源,在變壓器和與之連接的交流線路上產(chǎn)生接近直流的感應(yīng)電流GIC(Geo magnetically Induced Current),頻率約為1至幾個m Hz,此GIC的大小就由首末端變壓器中性點之間的ESP除以變壓器繞組及輸電線路的等值電阻而定。

表2為2016年1月9日至21日太陽活動情況,數(shù)據(jù)摘自中國科學(xué)院國家天文臺太陽活動預(yù)報中心。

表2 太陽活動情況Table 2 Solar activity

從數(shù)據(jù)中可以看出,1月16日、17日地磁活動狀況為 “平靜”,而海陽核電主變在這兩日內(nèi)均發(fā)生直流偏磁現(xiàn)象。因此,海陽核電主變直流偏磁現(xiàn)象不是由地磁暴產(chǎn)生的。

(2)高壓直流輸電不對稱運行

高壓及特高壓直流輸電正常運行狀態(tài)下直流線路工作于雙極運行方式,直流電流通過兩極的輸電線構(gòu)成回路。但在系統(tǒng)調(diào)試、檢修或發(fā)生故障的情況下,高壓直流輸電會采用單極大地回路的運行方式。單極大地回線運行時地中電流場對電流流經(jīng)范圍環(huán)境會造成較大的影響。由于巨大的直流電流經(jīng)直流接地極流入大地,因而會在造成較大范圍的內(nèi)地電位變化,這種地電位的變化,對于受影響地區(qū)的交流系統(tǒng)可能造成影響。尤其對于中性點接地的交流系統(tǒng),將會使處于不同直流電位的變電站經(jīng)輸電線路、變壓器繞組構(gòu)成直流回路,直流電流會經(jīng)變壓器中性點侵入變壓器繞組,引起變壓器的直流偏磁。變壓器出現(xiàn)直流偏磁后會出現(xiàn)噪聲增大,振動加劇等現(xiàn)象,還可能發(fā)生過熱,并造成交流電網(wǎng)的諧波畸變增大,直流輸電系統(tǒng)單極大地回線運行引發(fā)變壓器偏磁現(xiàn)象的基本原理可以用圖5表示。

圖5 直流輸電引起直流偏磁原理圖Fig.5 Schematic diagra m of HVDCcause

根據(jù)圖6的原理可以知道變壓器直流偏磁現(xiàn)象的嚴(yán)重程度與地電位的畸變程度和整個回路的直流電阻有顯著的關(guān)聯(lián)。因此可以通過增加回路電阻的方式降低偏置電流;另外,阻斷直流通路也可以抑制偏置電流。

海陽核電站距離寧東直流膠東換流站接地極100 k m以上,核電站位于距離海岸線1 k m范圍內(nèi)位置,接地極距離海岸線幾十公里遠(yuǎn)。根據(jù)山東省電力公司反饋的情況,1月16日至22日,寧東直流入地電流為10 A,且電流方向不變。若海陽核電站主變中性點直流偏磁單純?yōu)閷帠|直流所引起,則主變中性點直流電流變化應(yīng)相對平穩(wěn)。從圖3中主變中性點直流電流的特點來看,海陽核電站主變中性點直流偏磁問題與寧東直流無明顯聯(lián)系。

另外,寧東直流在4月份的時候進行了停運檢修,在此期間1號機組主變?nèi)匀淮嬖诿黠@的聲音和振動異常,同時中性點仍有直流分量,從而可以排除寧東直流的影響。

(3)電網(wǎng)諧波注入

由于1號機組處于調(diào)試階段,電源由500k V電網(wǎng)倒送至主變提供廠內(nèi)調(diào)試電源。在查找原因中懷疑電網(wǎng)從有高次諧波注入,為了驗證假設(shè)測試了主變帶負(fù)載運行、空載運行及停運狀態(tài)下500k V母線的電壓諧波,見表3、表4、表5。

表3 主變帶負(fù)載運行Table 3 The date sheet of Main Transf or mer with load

表4 主變空載運行Table 4 The date sheet of Main Transfor mer with no-load

表5 主變停運后Table 5 The date sheet of Main Transfor mer off line

從上表可以看出總諧波畸變率T HD均在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的2%以內(nèi)。

同時,經(jīng)過與山東省電力公司溝通,現(xiàn)場組織人員赴與海陽核電連接的三個500k V變電站進行測試,經(jīng)過測量未在變電站主變中性點發(fā)現(xiàn)直流分量。

(4)大容量電力電子設(shè)備

1號機組主變出現(xiàn)直流偏磁現(xiàn)象后,現(xiàn)場進行了負(fù)荷排查以確保廠內(nèi)運行設(shè)備對變壓器沒有直接影響,在主變空載期間進行了測量,結(jié)果發(fā)現(xiàn)主變?nèi)匀淮嬖谥绷髌努F(xiàn)象。

2 解決措施

經(jīng)過上述方法的逐步排查未找到導(dǎo)致主變直流偏磁的根本原因,為了解決該問題公司先后與山東省電力公司、山東電科院、中國電科院、武高所、南瑞集團及國內(nèi)高校進行了技術(shù)交流,各方考慮到現(xiàn)場調(diào)試的進展及主變運行現(xiàn)狀,建議先解決直流偏磁的問題再進行下一步根本原因查找。

2.1 解決方法簡述

過去的研究和工程經(jīng)驗表明,可從以下幾個方面采取措施解決變壓器直流偏磁問題:一是在變壓器中性點裝電阻,限制直流電流的大小;二是在輸電線上裝設(shè)串聯(lián)電容補償,阻斷直流的通路;三是在變壓器中性點裝設(shè)電容器,阻斷直流電流;四是采用 “注入電流法”削減流入變壓器中性點的直流電流;五是電位補償法。

經(jīng)過工程經(jīng)驗、現(xiàn)場實際和經(jīng)濟性比較,最終確定了隔直電容法,其原理如圖6所示。

圖6 電容隔直原理圖Fig.6 Schematic diagram of blocking condense

2.2 電容隔直裝置投運后數(shù)據(jù)分析

2016年6月,1號機組主變在安裝電容隔直裝置后再次投運,測量數(shù)據(jù)見表6、表7和圖7。

表6 隔直裝置投運后的運行聲音Table 6 The running sound after device operating

表7 隔直裝置投運后的振動值Table 6 The vibration value after device operating

從表3數(shù)據(jù)可以看出,隔直裝置投運后主變運行聲音在正常范圍內(nèi),振動值較之前有很大下降。

圖7 隔直裝置投運后的振動頻譜圖Fig.7 Frequency spectrograph of vibration after device operating

3 小 結(jié)

1號機組主變在加裝電容隔直裝置后運行穩(wěn)定,這為海陽核電的調(diào)試奠定了堅實基礎(chǔ)。

本文主要目的是介紹海陽核電1號機組主變在倒送電后出現(xiàn)直流偏磁的現(xiàn)象情況以及后續(xù)解決措施,目前根本原因仍在查找匯總,由于國內(nèi)核電站大多數(shù)都是沿海布置,海陽核電1號機組主變運行聲音和振動異常情況介紹為后續(xù)沿海核電機組提供一些經(jīng)驗。