李 斌

(阜康市九運街鎮(zhèn)農業(yè)(畜牧業(yè))發(fā)展服務中心，新疆 阜康 831501)

0 引 言

新疆冬季低溫時期，渠系建筑物普遍存在開裂、隆起、坍塌等凍脹破壞現象，預制板出現不同程度的架空、穿插、錯位現象，嚴重影響渠道工程的綜合利用率，縮短了渠道襯砌的正常使用壽命，造成較大的經濟損失[1]。為了保證渠道工程安全過冬，必須了解渠道工程的凍脹破壞機理和防凍脹措施。一般而言，渠道襯砌的凍脹破壞力來源于渠基土體凍脹體積發(fā)生膨脹后對襯砌體的擠壓效應。渠基土層內的水分含量多少是引起渠道襯砌凍脹破壞的主要因素，水分含量越高，凍脹量越大，若渠基地下水位高于渠道底部，渠道凍脹破壞更為嚴重[2]。見圖1。

圖1 渠系建筑物凍脹破壞現象

1 工程概況

新疆阜康地區(qū)農田水利工程中，多數干渠輸水量較大，冬季嚴寒季節(jié)時期對渠道的抗凍脹性能要求較高，但現有輸水渠冬季出現開裂、隆起、坍塌的現象頻繁。為保證阜康地區(qū)渠道工程安全度冬，引進了組合式L型渠道襯砌結構。組合式L型渠道襯砌結構由兩個獨立的L型部分和現澆底板組成，利用長60 cm的錨固筋連接L型部分和現澆底板。本文采用 4% EPS顆粒輕質土墊層作為保溫措施，渠底部鋪設厚20 cm墊層。預制L型砼結構材質為C50混凝土，底板澆筑C25混凝土。渠道內布置HPB335鋼筋，鋼筋保護層設置為25 mm砼，現澆底板上下分別布置15根B10鋼筋。預制的L型渠與現澆底板之間由上下兩層各15根B16鋼筋連接，圖 2為組合式L型渠道斷面示意圖。

圖2 組合式L型渠道斷面(單位：mm)

2 凍脹破壞分析

凍脹主要由土的凍結造成體積膨脹，這是季節(jié)性凍土區(qū)常見病害。渠基土凍脹分為原位凍脹和分凝凍脹兩大類，其中原位凍脹指凍結鋒面前進過程和已凍土繼續(xù)降溫過程中，正凍土中的孔隙水或已凍土中的未凍水原位凍結，造成體積增大9%；分凝凍脹指土體凍結以后，由于土顆粒表面能的作用，土中始終存在未凍結的薄膜水。在溫度梯度的誘導下，薄膜水會從溫度高處向溫度低處遷移，正是由于水的抽吸作用使水分集聚在前進的凍結鋒面后方并凍結，分凝成冰透鏡體。分凝凍脹過程造成體積增大1.09倍[3]?；炷烈r砌渠道凍脹破壞主要原因由渠基土的水分條件和土體凍結特性導致，其次是渠道襯砌的結構形式和襯砌材料，現場氣候、地質和水文條件的不同也會導致渠道的襯砌凍脹破壞程度不同。

3 有限元模型建立

3.1 ABAQUS軟件介紹

ABAQUS是SIMULIA公司開發(fā)的有限元軟件，是一種將偏微分方程(組)離散化的數值求解方法。ABAQUS功能強大其內置金屬、橡膠、高分子材料、復合材料、鋼筋混凝土、可壓縮超彈性泡沫材料以及土壤和巖石等各類材料模型庫，既可以模擬復雜的非線性應力、位移問題，又可以模擬熱傳導、質量擴散、熱電耦合分析、聲學分析、流體滲透、應力耦合分析。ABAQUS軟件第一步對土體的溫度場進行模擬，分析土體凍脹規(guī)律[4]；第二步利用順序熱應力耦合的方法，分析整個模型的位移場和應力場。本文的主要模擬內容為凍融循環(huán)后的殘余變形及L型渠結構的應力分布。

3.2 有限元模型

模型中土層厚、渠兩側渠土體寬分別為7.6和4.0 m，渠內布置的鋼筋型號為HPB335。第一步模擬溫度場，鋼筋與L型渠結構的連接采用tie方式；第二步是模擬位移場、應力場，鋼筋采用Embedded region命令嵌入混凝土L型渠結構中[5]，L型渠結構有限元模型見圖3。

鑒于L 型渠道渠底拐角處及渠底彎矩較大，故此處網格劃分必須加密，受力筋的網格劃分與L型渠一致，為保證土體的連續(xù)性，墊層網格分段劃分[6]。第一步將渠道底板溫度設置為8℃，先進行凍融循環(huán)模擬，土體底部模型左右兩側Y向、X向均約束，模型前后Z向約束，鋼筋與L型渠間tie連接，鋼筋用Embedded region命令嵌入L型渠結構中[7]。

圖3 L型渠結構有限元模型

3.3 模型參數設置

L型渠道結構與現澆底板結構分別采用 C50 混凝土和C25 混凝土，鋼筋全部采用HPB335低碳鋼，屈服強度 3.0×108Pa ，墊層取4% EPS顆粒輕質土材料。見表1。

表1 模型材料參數

4 模擬結果分析

采用4% EPS 顆粒輕質土墊層作為模型的模擬保溫材料，模擬第一階段是模擬溫度場，為分析凍融深的變化規(guī)律，溫度場主要的研究類型為模型的最大凍深和最大融深兩大類；第二階段為了分析凍融循環(huán)后的殘余變形和殘余應力，主要研究位移場和應力場。由于L型渠經歷多次凍融循環(huán)，本文進一步分析多次凍融循環(huán)后L型渠的殘余變形及殘余應力。

4.1 溫度場模擬

圖4與圖5為最大凍深和最大融深時模型的溫度場分布云圖。模型土體底部初溫設置為8℃，從圖4最大凍深模擬可知，渠道基層土體凍結呈現單向發(fā)展態(tài)勢，即渠道基層土體溫度自上而下表現出逐漸升高的態(tài)勢；從圖5最大融深模擬可知，渠道基層土體融化呈現雙向發(fā)展態(tài)勢，即渠道基層土體溫度自上而下表現出先降低后增大的態(tài)勢；當采用4% EPS顆粒輕質土保溫墊層后，此刻土體最大凍結深度為100 cm。

圖4 最大凍深溫度場

圖5 最大融深溫度場

由溫度場結果繪制整個凍融過程的凍結融化曲線，見圖6。由圖6可知，時間為20 h時，渠道基層土體出現凍結狀態(tài)，之后隨溫度降低，凍結深度逐漸增大；時間為270 h時，渠道基層土體出現100 cm的最大凍結深度，在這之后基層土體出現融化；時間為330 h時，渠道基層土體凍結深度等于融化深度，其中最大融深大約68.5 cm。溫度低于0℃時，土體開始凍結，隨著溫度降低凍深逐漸增大，最大凍深接近0℃處。

圖6 一次凍融循環(huán)凍結融化曲線圖

4.2 位移場分析

引起L型渠結構變形的主要原因：①由于土體的凍脹變形；②由于混凝土材料的凍脹變形。從圖7和圖8可知，土體凍脹量在渠道基層土體到達最大凍深前隨溫度降低呈現增大態(tài)勢。在凍土融化期間土體出現融化沉降狀況，整個過程沒有出現凍縮現象，20 h時基層土層出現凍脹狀況，且隨溫度下降，凍脹量逐漸增大；270 h時基層土層的凍脹量達到18.7 mm，之后渠道基層土層進入融化狀態(tài)，凍脹量開始下低；當時間大于300 h后土體凍脹量變化不大，表明第一個凍融循環(huán)結束，此時土體的殘余變形量達到7 mm。

圖7 一次凍融循環(huán)后的豎向位移圖

圖8 一次凍融循環(huán)凍脹量變化曲線

4.3 應力場分析

預制L型渠道砼結構混凝土標號為C50，現澆底板混凝土標號為C25。為了研究L型渠道在阜康地區(qū)冬季使用的安全性，主要研究分析預制L型結構、現澆底板和鋼筋的應力狀況。見圖9、圖10。

圖9 渠內鋼筋的軸向拉應力

圖10 L型渠道結構應力云圖

由圖9、圖10可知，L型渠道結構的最大拉應力出現在底板上部位置，約0.65 MPa，而C25標號的混凝土試驗室內測得的抗拉強度為1.28 MPa，所以現澆底板位置不會破壞，冬季低溫環(huán)境下使用較穩(wěn)定。L型結構的底板拐角處出現最大拉應力約0.50 MPa，小于C50混凝土的強度設計值。綜上所述，L型渠殘余應力值小于混凝土的強度設計值，可以保證冬季阜康低溫環(huán)境下渠道的安全可靠運行。L型渠道內軸向鋼筋為HPB335低碳鋼，實驗室內測得鋼筋的抗拉、抗壓強度值為300 MPa，模擬測得受力鋼筋最大軸向拉應力值為10.9 MPa，分布筋受壓，最大壓應力值為46.5 MPa。綜上所述，鋼筋的最大拉應力與最大壓應力值均小于300 MPa，即說明鋼筋在凍融循環(huán)下無塑性變形，也保證了冬季阜康低溫環(huán)境下渠道的安全可靠運行。

5 結 論

1) 采用4% EPS顆粒輕質土保溫墊層后，渠道基層土體凍結呈現單向發(fā)展態(tài)勢，溫度自上而下表現出逐漸升高的態(tài)勢；渠道基層土體融化呈現雙向發(fā)展態(tài)勢，溫度自上而下表現出先降低后增大的態(tài)勢；土體最大凍結深度為100 cm。

2) 土體凍脹量在渠道基層土體到達最大凍深前隨溫度降低呈現增大態(tài)勢。在凍土融化期間土體出現融化沉降狀況，整個過程沒有出現凍縮現象，基層土層最大凍脹量達到18.7 mm，凍融循環(huán)結束時土體的殘余變形量達到7 mm。

3) L型渠道結構的最大拉應力出現在底板上部位置，約0.65 MPa，小于C25混凝土抗拉強度；L型結構的底板拐角處出現最大拉應力約0.50 MPa，小于C50混凝土的強度。L型渠道內軸向鋼筋最大軸向拉應力、最大壓應力值均小于鋼筋的抗拉、抗壓設計強度值，可以保證冬季阜康低溫環(huán)境下渠道的安全可靠運行。