王 強,張繼軍
(1.中水東北勘測設計研究有限責任公司,吉林長春130021;2.水利部松遼水利委員會,吉林長春130021)
近年來,隨著經濟社會的快速發(fā)展,各方面對電力的需求量日益增加[1]。為充分發(fā)揮現(xiàn)有水利工程的發(fā)電效益,提高流域或區(qū)域整體的綜合調度水平,多個流域已經或正在形成水庫群的整體開發(fā)利用格局。與傳統(tǒng)的單庫相比,水庫群的聯(lián)合運行要更為復雜,不僅僅是水庫數(shù)量上的增加、范圍的擴大,而且難點在于如何有效利用庫群間的水文差異和庫容差異,提高整體的發(fā)電效益[2]。因此,研究制定與優(yōu)化調度規(guī)則相適應的水庫群聯(lián)合調度方案已經成為各大流域的研究重點,對實現(xiàn)水能資源利用最大化具有重要的意義[3-7]。本文以西藏拉薩河流域內的旁多、直孔水庫群作為研究對象,建立了水庫群聯(lián)合調度模型,并采用模擬-優(yōu)化相結合的方法對聯(lián)合調度模型進行求解,通過對比分析,制定了切合實際可操作的聯(lián)合調度方案,有效地提高了流域內水庫群的整體效益。
旁多、直孔水庫均位于拉薩河干流上,形成拉薩河干流中游河段水電梯級結構。旁多水庫為拉薩河中游段水電梯級開發(fā)的龍頭水庫,總庫容12.30×108m3,電站裝機容量160 MW。旁多水庫工程任務是以灌溉、發(fā)電為主,兼顧防洪和供水,水庫具有年調節(jié)性能。直孔水庫位于旁多水庫下游,總庫容2.24×108m3,電站裝機容量100 MW,直孔水庫工程任務是以發(fā)電為主,兼顧灌溉和防洪,水庫具有年調節(jié)能力。
將拉薩河流域內的旁多、直孔水庫群作為研究對象,根據(jù)流域內水庫群多年長系列徑流數(shù)據(jù),綜合考慮流域內的用水需求,以旬為計算時段,建立水庫群電力調度數(shù)學模型,以充分發(fā)揮水庫群的聯(lián)合電力調節(jié)作用。
2.1.1 目標函數(shù)
模型的目標函數(shù)描述:已知系統(tǒng)初始庫水位(庫容)和入庫徑流過程,在滿足壩址上游綜合用水、發(fā)電保證率等各種約束條件下,使水庫群系統(tǒng)在調度運行期內總發(fā)電量最大。模型目標函數(shù),見式(1)。
式中:E為旁多、直孔水庫群系統(tǒng)調度運行期內的總發(fā)電量,kW·h;N1,N2分別表示旁多、直孔電站的發(fā)電出力,MW;T為時段總數(shù);A′,A″分別表示旁多、直孔電站出力系數(shù),其中旁多出力系數(shù)為8.5,直孔出力系數(shù)為8.3;分別表示旁多、直孔電站在時段的發(fā)電流量,m3/s;分別表示旁多、直孔電站在時段的凈水頭,m,為上下游水位之差減去水頭損失。
2.1.2 約束條件
2)水庫蓄水量約束
蓄水下限,對應各水庫的死庫容,m3;t
分別表示旁多、直孔水庫時段蓄水上限,在汛期為水庫汛限水位對應的庫容,m3,在非汛期為水庫正常蓄水位對應的庫容,m3。
3)水輪機過水流量約束
4)水電站出力約束
5)上下游水庫關聯(lián)方程:
由于旁多水庫和直孔水庫為串聯(lián)結構形式,故需要考慮2座水庫之間的水力聯(lián)系,如式(13)所示:
式中:QJt表示時段旁多水庫與直孔水庫之間的區(qū)間流量,m3/s。
6)水庫水位約束
構建水庫群聯(lián)合電力調度模型,應用模擬和優(yōu)化相結合的方法對模型進行求解,在求解過程中,以各水庫電力調度圖中調度線上的關鍵控制點作為決策變量,求解水庫發(fā)電調度問題的基本流程如圖1所示。首先,給定模型的輸入信息,模擬模型根據(jù)水庫的水量平衡方程以及初始決策變量對水庫進行興利調節(jié)計算;然后,優(yōu)化模型采用遺傳算法,通過遺傳進化操作(選擇、交叉和變異)產生一組新的決策變量,并將這些變量輸入到模擬模型中,以便獲得水庫最優(yōu)的性能指標(適應度值);最后,模擬模型得到的水庫性能指標反饋到優(yōu)化模型中,當水庫性能指標發(fā)生變化時,優(yōu)化模型重新調整決策變量。這種模擬-優(yōu)化迭代循環(huán)直到系統(tǒng)性能滿足模型收斂條件為止,并得到最優(yōu)的或者滿意的調度,見圖1。
旁多水庫正常蓄水位4 095 m,死水位4 066 m,汛限水位4 093.5 m;直孔水庫正常蓄水位3 888 m,死水位3 878 m,汛限水位3 885 m。此次研究在考慮了上、下游補償調節(jié)作用后,分別編制出了旁多水庫、直孔水庫各自運行的電力調度圖,以滿足實際運行中調度可操作性需要。
圖1 模型求解基本流程圖
為滿足電站在運行中能按相應設計的方式運行,故電站在該區(qū)內的平均出力應按保證出力即旁多32 MW、直孔21.35 MW運行。當水庫水位位于保證出力區(qū)調度線以上時,即轉入加大出力運行范圍;在枯水時段,為了保證電站在死水位以上運行,水庫轉入降低出力運行范圍。
為實現(xiàn)上述要求,在編制旁多、直孔水庫群聯(lián)合電力調度圖時采用同倍比加大或降低的方法,并利用1956—2002年共47年旬徑流系列對水庫群聯(lián)合調度模型進行優(yōu)化求解,編制幾種不同加大、降低出力運行范圍的水庫群聯(lián)合電力調度方案。對應每個旁多調度方案、直孔水庫各方案設置的基本情況見表1。
表1 兩座水庫運行調度圖方案表
將旁多水庫與直孔水庫的3個調度方案進行組合,形成9個水庫群聯(lián)合調度方案,并對聯(lián)合調度方案中2座水庫的調度圖進行優(yōu)化,形成最終的聯(lián)合調度圖。
采用拉薩河流域旁多和直孔2座水庫1956—2002年共47年的實測徑流資料作為模型的輸入數(shù)據(jù),以旬為計算時段,對水庫群聯(lián)合優(yōu)化調度模型進行長系列優(yōu)化調節(jié)計算,得到指導水庫群實施調度運行的聯(lián)合調度方案。對比分析不同聯(lián)合方案下的水庫群優(yōu)化調度結果,選擇較為合理可行的聯(lián)合調度方案,最大程度地發(fā)揮水庫群聯(lián)合調度效益。為驗證聯(lián)合調度方案的合理性及有效性,表2給出了不同調度方案下水庫群聯(lián)合調度結果,以及現(xiàn)行的水庫單庫調度結果。
表2 不同調度方案多年平均發(fā)電量計算成果對比 108kW·h
從表2中可以看到,與原設計方案(水庫群聯(lián)調前)結果相比,各聯(lián)合調度方案旁多和直孔兩座水庫年均發(fā)電量都有顯著提高。主要原因在于原設計方案中,旁多、直孔2座水庫均按各自的調度原則進行單庫調度,并且直孔水庫并未編制調度圖,采用聯(lián)合調度方案后,旁多水庫調度圖在原方案的基礎上進行了優(yōu)化,同時制定了直孔水庫優(yōu)化調度圖。對比各聯(lián)合調度方案,當旁多采用方案二中的規(guī)則形式(聯(lián)合調度方案4、方案5和方案6)時,旁多年均發(fā)電量最大,為5.99×108kW·h,結果也說明了增加旁多水庫加大出力倍比系數(shù),可以有效提高旁多水庫年均發(fā)電量。
綜上所述,當旁多水庫采用方案二中的規(guī)則形式,直孔水庫采用方案一中的規(guī)則形式(聯(lián)合調度方案4)時,2庫合計發(fā)電量最大,為10.01×108kW·h,增加了4.49%,聯(lián)調結果優(yōu)于其他方案。聯(lián)合調度方案4中兩庫合計年均發(fā)電量較原設計方案增加約0.43×108kW·h。因此,聯(lián)合調度方案4水能利用率最高,調度方案最為合理。