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        爆破擾動下露天礦邊坡穩(wěn)定性控制分析

        2018-12-05 08:48:28尹久清
        采礦技術(shù) 2018年6期
        關(guān)鍵詞:振動

        尹久清

        (攀鋼集團(tuán)礦業(yè)有限公司石灰石礦, 四川 攀枝花市 617065)

        隨著我國工業(yè)與基建設(shè)施的高速發(fā)展,露天礦山、高速公路、水利工程等涉及大量的邊坡、高陡邊坡的安全問題[1-3]。爆破開挖是以上工程施工的有效手段,但也帶來一系列的有害影響,尤以爆破振動對周圍環(huán)境、建構(gòu)筑物和工程本身的安全性影響最大[4-5],因此需要針對不同工程的保護(hù)對象制定合理的爆破振動安全判據(jù)來指導(dǎo)爆破作業(yè)[6-8]。本文以布沼壩露天礦為例,針對西幫邊坡受荷出現(xiàn)垮塌事故,進(jìn)行爆破清方減載作業(yè),為保證既有高邊坡的穩(wěn)定性,需對爆破施工過程進(jìn)行爆破振動監(jiān)測與計算,通過邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)計算值對比選定該邊坡的振動速度安全判據(jù),為類似露天礦山到界高邊坡開采穩(wěn)定性控制提供參考方法。

        1 工程地質(zhì)概況

        布沼壩露天煤礦現(xiàn)已形成150~180 m深的大采場,臺階狀邊坡的總體坡角18°~26°,采場周圍各方向已基本到界,但已形成的西幫邊坡有F3、F6、F7三條構(gòu)造斷裂,其中F3斷層呈舒緩波狀,沿西幫邊坡近南北向展布,向西傾角50°,破碎帶寬25~28 m,主要由褐紅、褐黃色粘性土和灰?guī)r構(gòu)造角礫巖、碎裂巖組成,部分為粘土巖、炭質(zhì)粘土巖,膠結(jié)不緊密,屬松散巖體類別,該邊坡巖體物理力學(xué)指標(biāo)見表1。

        表1 西幫邊坡巖體物理力學(xué)指標(biāo)

        2 爆破方案設(shè)計

        結(jié)合西幫邊坡成型臺階高度、施工進(jìn)度要求、最終標(biāo)高控制要求以及地形條件等因素綜合考慮,本次爆破臺階高度確定為H=10 m。國內(nèi)礦山超深h=0.5~3.6 m,這里前排取1.0 m,后排取0.5 m。各爆破參數(shù)按式(1)~式(5)進(jìn)行計算:

        式中,L為垂直深孔孔深,m;H為臺階高度,m;h為孔超深。

        式中,W1為底盤抵抗線,m;α為臺階坡面角,本工程一般為 65°~75°;B為從鉆孔中心到坡頂線的安全距離,本工程取B≥1.2 m,計算得到W1=4.0 m。

        式中,a為炮孔間距,m;m指炮孔密集系數(shù),這里取1.1;可得,a=4.5 m,多排孔起爆的排距b與孔網(wǎng)布置和起爆順序等因素有關(guān),本工程取 b=4.0 m。

        式中,l2為填塞長度,m;則l2=3.0 m。

        單位炸藥消耗量受炸藥特性、巖石可爆性、自由面條件、起爆方式和塊度影響,可按巖石堅固性系數(shù)參照表2選取[9]。本工程考慮循環(huán)爆破效應(yīng),巖石較松軟破碎,取q=0.35 kg/m3。

        單孔裝藥量按 Q=q·a·W1·H (5)

        則Q=63 kg。

        表2 單位炸藥消耗量q值

        采用毫秒延時起爆網(wǎng)路降低爆破振動對邊坡穩(wěn)定的擾動,選用非電導(dǎo)爆管起爆系統(tǒng),導(dǎo)爆管、塑料反射四通套管連接元件和導(dǎo)爆管雷管連接見圖1。為保證孔內(nèi)2#巖石乳化炸藥可靠起爆及穩(wěn)定爆轟,每個炮孔放兩個起爆雷管??變?nèi)采用9段310 ms、排間采用3段50 ms延期雷管,逐排起爆,網(wǎng)絡(luò)連接示意見圖2。主要爆破參數(shù)見表3。

        圖1 導(dǎo)爆管-塑料四通連接示意

        3 爆破振動監(jiān)測分析

        爆破振動測試儀器采用TC-4850爆破測振儀及配套的速度傳感器,監(jiān)測時各測點須固定在基巖上[10]。

        1#、2#、3#、4#、5#測點沿邊坡走向布置在不同平臺上,如圖3所示,由于篇幅有限,僅列出其中的8次爆破、3個測點的測試數(shù)據(jù),爆破水平均為1150 m水平,見表4,爆源位置見圖3。

        表4 爆破振動測試數(shù)據(jù)

        圖3 西幫剖面振動測試點布置示意圖

        爆破振動速度根據(jù)《爆破安全規(guī)程》(GB6722-2014)中薩道夫斯基經(jīng)驗公式計算:

        式中,V為測點處的爆破振動速度;Q為最大一段起爆藥量,kg;R為測點至起爆中心距離,m;K、α均為與地形、地質(zhì)條件有關(guān)的衰減系數(shù)。

        利用上式對表3中數(shù)據(jù)回歸分析計算得到:相關(guān)系數(shù)γ=0.89;衰減系數(shù)與指數(shù)K=238,α=1.93;邊坡質(zhì)點振動速度計算式為V=238(Q1/3/R)1.93,這里忽略了高程放大效應(yīng)。

        4 邊坡爆破振動安全控制標(biāo)準(zhǔn)

        邊坡體或其他建構(gòu)筑物對爆破振動的響應(yīng)受諸多因素有關(guān),不同保護(hù)對象對爆破振動速度的安全閾值仍以學(xué)者實踐與統(tǒng)計分析獲得的經(jīng)驗值為主,目前國內(nèi)外多以質(zhì)點振動速度作為邊坡抗擾動能力的衡量標(biāo)準(zhǔn)。陳明、盧文波等[11]研究建議的爆破損傷質(zhì)點峰值振動速度判據(jù)如表5所示;韓光博士總結(jié)國內(nèi)外學(xué)者的研究成果,將礦山邊坡為斑巖、頁巖、石英質(zhì)中長巖結(jié)構(gòu)的質(zhì)點峰值振動速度臨界值列于表6。

        本文研究選擇安全振動速度法評價爆破振動對邊坡穩(wěn)定性的影響,前期有關(guān)設(shè)計研究機(jī)構(gòu)分別用 Ordinary、Bishop、Janbu、Morgenstern-Price四種方法對西幫現(xiàn)狀邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)進(jìn)行了計算,結(jié)果列于表7。

        表5 巖體爆破損傷質(zhì)點振動速度

        表6 礦山邊坡質(zhì)點峰值振動速度臨界值 /(cm/s)

        表8 現(xiàn)狀邊坡的穩(wěn)定系數(shù)計算

        結(jié)合表6和表7,考慮爆破的累積損傷效應(yīng),確定本論文所監(jiān)測以及計算剖面所對應(yīng)的坡腳處的最大允許振速是12 cm/s。從表3中的監(jiān)測數(shù)據(jù)來看,質(zhì)點爆破振動速度均小于邊坡允許振速 12 cm/s,說明目前采用的爆破方案是可行的,按照該安全判據(jù),可根據(jù)不同爆心距離反算一次爆破最大藥量,調(diào)整優(yōu)化爆破方案。

        5 結(jié) 論

        圍繞某礦山西幫的地形地質(zhì)特點,包括已經(jīng)出現(xiàn)的滑移帶、巖層結(jié)構(gòu)以及巖體強度特性,進(jìn)行了爆破方案設(shè)計,并對爆破振動數(shù)據(jù)進(jìn)行監(jiān)測及統(tǒng)計分析。

        (1)利用薩道夫斯基公式回歸分析得到布沼壩西幫邊坡質(zhì)點的爆破振動速度預(yù)測計算式為V=238(Q1/3/R)1.93。

        (2)根據(jù)現(xiàn)有研究成果和礦山穩(wěn)定性系數(shù)確定了邊坡的安全允許振速12 cm/s,以此可優(yōu)化爆破方案,為類似礦山高邊坡穩(wěn)定性治理提供參考。

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