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        回填土條件下足球場照明燈塔設(shè)計的研究*

        2018-12-03 08:25:12梁富文劉青梅方貴喜簡兆勇蔡群山吳敏強
        機電工程技術(shù) 2018年11期
        關(guān)鍵詞:燈桿燈塔風(fēng)壓

        梁富文,劉青梅,方貴喜,簡兆勇,蔡群山,吳敏強

        (1.廣州虎輝照明科技公司,廣東廣州 510170;2.廣州風(fēng)陽能照明科技有限公司,廣東廣州 510880)

        0 引言

        隨著人們生活水平的不斷提高,人們對健康和娛樂的需求日益增長,戶外體育運動場所建設(shè)如火如荼,在這些公共地方使用的大型燈塔,安全性特別重要。然而,在臺風(fēng)等惡劣天氣中,有時候發(fā)生燈塔倒塌事故,造成倒塌的原因往往是燈塔強度不足。目前關(guān)于照明燈塔的設(shè)計,在照明行業(yè)中仍沒有專門的詳細設(shè)計規(guī)范或標(biāo)準(zhǔn),主要是參考城鎮(zhèn)建設(shè)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《CJ/T 3076-1998高桿照明設(shè)施技術(shù)條件》、《GBJ9-87建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》、《GBJ135-90高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》等有關(guān)規(guī)定[1],特別是在大量回填土的場地上建設(shè)燈塔,燈塔基礎(chǔ)設(shè)計在安全性上力學(xué)計算分析顯得更為重要。部分廠家在設(shè)計燈塔時,往往只是憑著經(jīng)驗進行設(shè)計而沒有進行主燈塔的結(jié)構(gòu)強度計算,燈塔基礎(chǔ)也不行強度驗算,在臺風(fēng)等狀況下,出現(xiàn)主燈塔折斷、基礎(chǔ)不牢而造成倒塌等現(xiàn)象,從而造成財產(chǎn)損失、甚至造成安全事故。下文介紹一種通過進行力學(xué)分析來驗算強度的回填土條件下燈塔設(shè)計模型。

        1 主燈塔的設(shè)計概況

        根據(jù)國際照明委員會(CIE)關(guān)于室外足球場照明標(biāo)準(zhǔn),結(jié)合足球場的大小和用途等級等條件,通過照明設(shè)計軟件進行模擬設(shè)計,需在足球場周邊布置4座燈塔,主燈塔高度為18 m、燈架高度為2 m,每座燈塔配置12套400瓦金鹵投光燈,要求燈塔設(shè)計可以承受風(fēng)速v=35 m/s的大風(fēng)(即12級臺風(fēng))的持續(xù)沖擊。根據(jù)軟件模擬結(jié)果和抗風(fēng)要求,進行燈塔初步設(shè)計,概況如下:燈桿高18 m+2 m,燈塔總重45 kN,圓形燈桿,尺寸為3×(φ165 mm+φ114 mm+φ89 mm),燈桿下部法蘭直徑為φ550 mm。主燈塔結(jié)構(gòu)如圖1所示。

        圖1 主燈塔結(jié)構(gòu)圖

        2 主燈塔的結(jié)構(gòu)強度驗算

        參考文獻[2]介紹的高桿燈強度驗算模型,進行燈桿和基礎(chǔ)螺栓的強度驗算,過程如下。

        2.1 燈桿強度驗算

        2.1.1 風(fēng)載荷

        作用在主燈塔結(jié)構(gòu)單位面積上的風(fēng)載荷按以下公式計算:

        (1)基本風(fēng)壓ωo

        式中:v為設(shè)計風(fēng)速。

        (2)風(fēng)載荷體型系數(shù)μs

        因ωod=0.765 6×(0.165×3+0.114)=0.466>0.015,所以燈桿風(fēng)載荷體型系數(shù)μs取0.7。

        (3)風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz

        根據(jù)足球場所在區(qū)域環(huán)境和燈塔高度,查文獻[3]中的表10-4,按粗糙度B類取μz=1.25。

        (4)風(fēng)振系數(shù)βz

        根據(jù)文獻[2],對于自振周期T1>0.25 s時,應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)考慮風(fēng)壓脈動影響,而自振周期T1按以下公式計算:

        式中:H為燈桿的高度,m;A為燈桿的橫截面積,㎡;I為橫截面慣性矩,m4;m為高度為H的燈體重量,kg;ρ為燈桿的密度,kg/m3;E為彈性模量,Pa。

        T1=4.6 s>0.25 s

        因此,βz按下式計算:

        式中:ξ為脈動增大系數(shù);ε1為風(fēng)壓脈動和風(fēng)壓高度變化的影響系數(shù);ε2為振型、結(jié)構(gòu)外形影響系數(shù)。

        根據(jù)所設(shè)計燈塔的情況,查表得ξ=3.54,ε1=0.63,ε2=0.88,則βz=1+ξε1ε2=1+3.54 × 0.63 × 0.88=2.96。

        (5)重現(xiàn)調(diào)整系數(shù)μr,一般取μr=1.1。

        綜上所述得:

        2.1.2 風(fēng)力F

        出于安全考慮,假定全部風(fēng)力作用在18 m高度,則

        式中:S為受風(fēng)面積。

        2.1.3 彎矩M

        式中:H為受力點高度。

        2.1.4 燈桿底端風(fēng)壓彎曲應(yīng)力σb

        其中s為危險截面的模數(shù):

        式中:D為燈桿外徑,m;d為燈桿內(nèi)徑,m。

        則:

        由于所設(shè)計的燈塔是3條φ165mm鋼管通過φ114mm和φ89mm管焊接在一起,所以每根φ165mm鋼管所承受的彎矩不超過總彎矩的1/3,則

        Q235鋼[σb]=235 MPa,所以σb<[σb],因此,燈塔可抵抗35 m/s的臺風(fēng)。

        臨界風(fēng)速:

        以上計算均以最保守最安全的前提條件下計算,因此該設(shè)計的燈桿理論上至少可以承受的風(fēng)速在37 m/s以上,滿足設(shè)計要求。

        2.1.5 危險截面燈塔底端的剪切應(yīng)力σζ1

        式中:F∑為作用在燈塔的總風(fēng)力;A為燈塔底端截面積;2為安全系數(shù)。

        一般許用應(yīng)力[σζ]=0.5[σb]=117.5 MPa>σζ1

        以上計算結(jié)果表明,彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力都小于允許應(yīng)力,是安全的。

        2.2 基礎(chǔ)螺栓強度驗算

        在風(fēng)荷載的作用下,在燈塔底部法蘭盤上的地腳螺栓,全部受風(fēng)力的剪切作用;由于風(fēng)載荷對燈塔的彎矩作用,使得燈塔底部法蘭的基礎(chǔ)螺栓粗略地看成一半受拉一半受壓,因此,對螺栓強度的核算,可按以下公式核算:

        其中受剪切力:

        承壓力:

        受拉力:

        式中:Nv、Nt分別為每條螺栓所受的剪力、拉力,N;N、N、N分別為每條螺栓受剪、承壓、受拉承載力設(shè)計值,N。nv為螺栓受剪面數(shù)目;d為螺栓直徑,mm;de為螺栓螺紋處有效直徑,mm;Σt為在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度,mm。、、分別為螺栓的抗剪、承壓、抗拉強度設(shè)計值,按規(guī)范附錄采用,N/mm2,查規(guī)范可知,A3鋼制螺栓=140 N/mm2、粗制螺栓=170 N/mm2、抗剪=130 N/mm2。

        從式(5)和(6)的計算結(jié)果可知道,F(xiàn)=36.6 kN,M=658.8 kN·m,由于有3個法蘭板,每個法蘭板配1組(8條)螺栓。因此,可以假定總剪力和總彎矩平均作用在3組螺栓上,即每組螺栓的剪力F′=F/3=12.2 kN,彎矩M′=M/3=219.6 kN·m。

        通過法蘭傳遞給每組基礎(chǔ)螺栓(8條),如圖2所示,其中6條受彎距造成的Ntb。

        由于每組螺栓為8條A3鋼M33基礎(chǔ)螺栓,則剪力:

        根據(jù)式(12)和(14)分別求出螺栓受拉、受剪承載力的設(shè)計值:

        受拉力:

        受剪力:

        因此,所設(shè)計的地腳螺栓是安全的。

        3 燈塔基礎(chǔ)設(shè)計和結(jié)構(gòu)強度驗算

        燈塔基礎(chǔ)設(shè)計沒有專門的規(guī)范,一般參考《GBJ135高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第六章“地基與基礎(chǔ)”進行設(shè)計?;A(chǔ)可以做成圓形也可以做成方形,因大不部分燈塔與基礎(chǔ)鏈接的法蘭為圓形等原因,大多數(shù)基礎(chǔ)按圓柱形加圓錐形基礎(chǔ)進行設(shè)計,如圖3所示。

        從圖1可以看出,主燈塔的3條主桿按邊長為1.8 m的正三角形布置,而主燈桿下法蘭的直徑為0.55 m,則經(jīng)計算,圓柱形基礎(chǔ)直徑d1至少需2.15 m才能全部支撐燈塔法蘭,初步設(shè)計計算時取d1=2.2m。

        3.1 設(shè)計基礎(chǔ)尺寸、確定埋深、計算基礎(chǔ)底面積

        3.1.1 圓錐形基礎(chǔ)尺寸設(shè)計

        參考文獻[3],圓錐形基礎(chǔ)的基本尺寸h和b可以按以下公式確定:

        圖3 一般基礎(chǔ)圖

        根據(jù)基礎(chǔ)底面處的平均壓力情況和擬采用混凝土強度等級,查文獻[3]的表10-10,寬高比允許值取tanα=1:1,則把式(15)代入數(shù)據(jù)得:

        取安全系數(shù)1.15,則h=1.15×0.73=0.84 m,把數(shù)據(jù)代入式(16)得:

        3.1.2 基礎(chǔ)埋深hcr

        由于是回填土條件,按土重法校核,臨界深度按軟塑性黏土取hcr=1.2d,則:

        3.1.3 基礎(chǔ)底面積A

        根據(jù)圓形計算公式,代入數(shù)據(jù)可得:

        3.2 計算基礎(chǔ)重G f和回填土體重G e

        3.2.1 混凝土基礎(chǔ)重Gf

        首先計算混凝土基礎(chǔ)體積V0,公式為:

        將已知條件代入,則:

        基礎(chǔ)混凝土的重力密度γf=25 kN/m3,則:

        3.2.2 地基重Ge

        計算回填土體重Ge,可以按以下公式計算:

        式中:Vt為ht深度范圍內(nèi)土體包括基礎(chǔ)體積,m3;γ0為土的計算密度,kN/m3,查表可得軟塑黏土γ0=15;α0為土體計算抗拔用角度,查表可得軟塑黏土α0=10o。

        根據(jù)ht和hcr的關(guān)系,計算得ht=4.24m,代入相關(guān)數(shù)據(jù)可得:

        3.3 校核地基承載力p m

        根據(jù)文獻[3],地基承載能力可以按下式進行校對:

        式中:pm為基礎(chǔ)底面平均壓力,kN/m2;fs為地基承載能力設(shè)計值,kN/m2,按軟黏土的容許承載力作為設(shè)計值,結(jié)合現(xiàn)場土質(zhì)條件,按國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》取fs=100 KN/m3;[R]為一般性黏土容許承載力,kN/m2。

        圖4 基礎(chǔ)平面圖

        當(dāng)基礎(chǔ)承受軸心荷載時,基礎(chǔ)底面平均壓力按下式計算:

        式中:N為上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)的豎向荷載設(shè)計值(按1.5倍取用),kN;G為基礎(chǔ)自重(包括基礎(chǔ)上的回填土重),kN;A為基礎(chǔ)底面積,m2。

        由于fs<pm,所設(shè)計的直徑3.88 m的圓形基礎(chǔ),不滿足設(shè)計要求。從Pm計算公式可知,要減少Pm值,有兩個手段:增大基礎(chǔ)面積S、減少基礎(chǔ)自重G。因此,改為3.5m×3.5m×2.5m的方形基礎(chǔ),并且偷空處理,以減少基礎(chǔ)自重,如圖4所示。

        則基礎(chǔ)底面積A和自重G分別為:

        則Pm=(N+G)/A=(45×1.5+617.3)/12.25=55.9 kN/m2

        那么,pm<fs

        因此滿足設(shè)計要求。

        除以上校核驗算外,參考文獻[4-5]還應(yīng)進行抗拔穩(wěn)定、抗滑穩(wěn)定校核和地基變形的驗算,本設(shè)計經(jīng)校核驗算符合規(guī)范要求。

        4 結(jié)束語

        綜上所述,本案設(shè)計生產(chǎn)的足球場照明燈塔(圖5)在結(jié)構(gòu)強度上可以滿足設(shè)計要求。產(chǎn)品實物安裝在海邊某核電站專家村中,經(jīng)歷超過10次臺風(fēng)考驗,目前仍正常使用,實踐證明本設(shè)計是經(jīng)得起考驗的。該設(shè)計最大的亮點在于傳統(tǒng)燈塔基礎(chǔ)設(shè)計不能滿足強度要求的情況下,同時取用增大地基面積和減少基礎(chǔ)自重的手段來降低地基承載力,為類似場地照明產(chǎn)品設(shè)計提供了參考模式。

        圖5 實景照片

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