黃蓉斌
(廣西玉林城區(qū)公路管理局,廣西 玉林 537000)
隨著公路事業(yè)的發(fā)展,瀝青路面的廣泛應(yīng)用造成其在長期荷載作用下形成坑槽。目前,針對路面坑槽修補(bǔ)的方法主要是熱拌瀝青混合料,不僅浪費(fèi)能源,而且還污染環(huán)境,過程復(fù)雜,若不能及時(shí)修復(fù)坑槽,會造成雨水慢慢地沿著裂縫浸入路基,導(dǎo)致道路受損情況越來越嚴(yán)重[1]。
冷拌瀝青可以密封保存的儲存性能是其最突出的優(yōu)點(diǎn)之一,可以增加路面使用壽命,及時(shí)改善路面坑槽,降低維護(hù)費(fèi)用。最常用的冷拌瀝青有兩種,一種是稀釋溶化基質(zhì)瀝青,另外一種是乳化瀝青和改性乳化瀝青形成的冷混瀝青[2]。但這兩種冷拌瀝青混合物的耐久性評估導(dǎo)致其在市場上并不能充分發(fā)揮自身的優(yōu)勢。因此,有必要開展冷拌瀝青混合料性能的研究,建立和完善評價(jià)指標(biāo),提高冷拌瀝青混合料的耐久性,延長其使用壽命。
溶化型冷拌瀝青混合料作為應(yīng)用最廣泛的瀝青混合料,主要由基質(zhì)瀝青、冷補(bǔ)劑、冷料、混合骨料組成。采用溶化型冷拌瀝青混合料用來修復(fù)坑槽,由于加入了冷補(bǔ)劑,使溶化型冷拌瀝青混合料具有良好的加工性和儲存性,降低了對路面的溫度要求,冷補(bǔ)劑的加入也可以改善道路性能。
乳化型瀝青(或改性乳化瀝青)與骨料混合形成乳化冷拌瀝青混合料,它的使用材料成分簡單,其強(qiáng)度主要取決于乳化瀝青破乳后產(chǎn)生的強(qiáng)度。
(1)存儲比較簡單,施工便利。
(2)適用于雨天和溫度較低的環(huán)境,適應(yīng)性較強(qiáng)。
(3)環(huán)境污染較低。
(4)不限制交通、方便運(yùn)輸。
冷拌瀝青混合料的性能目前尚無規(guī)范要求,但冷拌瀝青的施工和加工性能較好,優(yōu)良的瀝青混合料必須滿足表1要求[3]:
表1 冷拌瀝青混合料的性能要求表
研究瀝青的老化是研究冷拌瀝青混合料耐久性的關(guān)鍵問題。老化是指瀝青從拌合階段開始受陽光、水等環(huán)境影響發(fā)生一系列化學(xué)反應(yīng),導(dǎo)致瀝青的結(jié)構(gòu)破壞、性能變得低劣。瀝青的老化從發(fā)生的階段可以劃分為短期老化和長期老化。針對于溶化型冷鋪瀝青采用壓力老化(PAV)來模擬自然老化,針對于乳化型冷鋪瀝青采用薄膜烘箱加速老化試驗(yàn)(RTFOT)來模擬乳化瀝青的自然老化。
2.3.1 壓力老化試驗(yàn)(PAV)
壓力老化試驗(yàn)(PAV)模擬瀝青在高溫高壓下的化學(xué)反應(yīng),通過壓力老化試驗(yàn)來加速冷拌瀝青混合料的老化,用來評價(jià)瀝青的抗老化能力。壓力老化試驗(yàn)(PAV)所使用瀝青樣品為溶化型(包括柴油,白油、機(jī)油)冷拌瀝青,該方法包括以下步驟:
(1)采樣50 g±0.5 g,置于樣品盤中,設(shè)定老化溫度。
(2)當(dāng)溫度接近老化溫度時(shí),立即供應(yīng)2.0 MPA±0.1 MPA的空氣壓力,并保持20 h±10 min。
(3)完成20 h±10 min的老化階段后,打開壓力釋放閥,使容器內(nèi)的壓力與外部壓力相同。打開壓力容器,取出殘?jiān)?,測試殘留物的性能。
(4)殘留物的質(zhì)量損失公式(減值為負(fù),加值為正)如下計(jì)算:
(1)
式中:LT——試樣壓力老化加熱質(zhì)量變化(%);
m0——試樣瓶質(zhì)量,單位g;
m1——實(shí)驗(yàn)前樣品和容器總重,單位g;
m2——實(shí)驗(yàn)后樣品和容器總重,單位g。
(5)經(jīng)PAV試驗(yàn)后,殘留物針入度KP變化按下式進(jìn)行計(jì)算:
(2)
式中:Kp——?dú)埩粑镝樔攵?%);
P1——實(shí)驗(yàn)前的針入度,單位0.1 mm;
P2——實(shí)驗(yàn)后的針入度,單位0.1 mm。
(6)完成壓力老化試驗(yàn)(PAV)后,殘留物軟化點(diǎn)ΔT變化按下式進(jìn)行計(jì)算:
ΔT=T2-T1
(3)
式中:ΔT——軟化點(diǎn)增值(%);
T1——實(shí)驗(yàn)前的軟化點(diǎn),單位℃;
T2——實(shí)驗(yàn)后的軟化點(diǎn),單位℃。
針對溶化型冷拌瀝青的老化,由于物料混合溫度≤40 ℃,所以瀝青在攪拌過程中不會出現(xiàn)短期老化。因此,在氧化還原反應(yīng)過程中,用壓力老化試驗(yàn)制備的瀝青直接用于旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱法測得的殘余樣品的壓縮。根據(jù)壓力老化試驗(yàn)(PAV)來評價(jià)溶化型瀝青的老化性能,通過20 h壓力老化試驗(yàn),結(jié)果見表2:
表2 溶化型瀝青壓力老化試驗(yàn)結(jié)果表
以上數(shù)據(jù)分析可得,柴油型、白油型、機(jī)油型三種質(zhì)量百分比的增加均呈陽性,質(zhì)量仍正在上升,說明這一結(jié)果是隨著老化時(shí)間的增加,有機(jī)物溶化揮發(fā),可滲透性逐漸降低,耐老化性更強(qiáng)。從表2可以看出,白油型、機(jī)油型和柴油型三種材料軟化瀝青的軟化點(diǎn)相差不大,都具有較好的抗老化能力。柴油型老化指數(shù)為0.055 14,白油型老化指數(shù)為0.042 35,機(jī)油型老化指數(shù)為0.045 68。根據(jù)壓力老化試驗(yàn)(PAV)得出結(jié)論,溶化型冷拌瀝青抗老化能力強(qiáng)弱順序?yàn)榘子托?機(jī)油型<柴油型。
2.3.2 旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(RTFOT)
旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)法(RTFOT)是指瀝青樣品通過旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱加熱,保留殘留物,再通過一系列的殘留物性能分析(如質(zhì)量變化,滲透性,軟化點(diǎn)變化等)評價(jià)瀝青老化特性[4],其步驟如下:
(1)洗瓶(數(shù)量應(yīng)≥8),干燥后稱重,計(jì)質(zhì)量為M0。調(diào)整環(huán)形加熱爐,預(yù)熱160 ℃±0.5 ℃不低于16 h,調(diào)整氣流的流量為4 000 ml/min±200 ml/min。稱重兩種乳化瀝青(乳化瀝青W-5,改性瀝青1468型)35 g±0.5 g,放入試驗(yàn)瓶,稱重,計(jì)質(zhì)量為M。
(2)旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱上面放置集流器,測定每個(gè)測試樣本的空氣流速。啟動儀器,使熱空氣進(jìn)入旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱超過75 min。
(3)在達(dá)到所需時(shí)間后,去除質(zhì)量損失、冷卻至室溫、稱重。
(4)殘留物質(zhì)量損失公式(減值為負(fù),加值為正)與上述相同。
根據(jù)乳化瀝青的老化性能,主要采用質(zhì)量損失、殘留針入度比和軟化點(diǎn)增量等評價(jià)方法。實(shí)驗(yàn)組由W-5乳化瀝青和1468型改性乳化瀝青組成。旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(RTFOT)結(jié)果見表3:
表3 乳化型瀝青旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱老化試驗(yàn)結(jié)果表
從表3的數(shù)據(jù)分析可以得出結(jié)論:由于瀝青的老化,乳劑型瀝青殘留物的質(zhì)量增加,同時(shí),由于瀝青硬化,導(dǎo)致殘余物可滲透性降低,變相提高了瀝青抗老化性能。軟化點(diǎn)升高,瀝青的抗老化性能更好。從質(zhì)量損失、針入度、軟化點(diǎn)等性質(zhì)分析,1468型乳化型瀝青整體抗老化性能優(yōu)于W-5型。
參考國內(nèi)外評價(jià)體系,修正并綜合熱拌瀝青混合料評價(jià)方法,本文制定出對冷拌瀝青混合料性能的評價(jià)體系:采用馬歇爾試驗(yàn)測定冷拌瀝青混合料的初始和成型強(qiáng)度;采用修正浸水馬歇爾實(shí)驗(yàn)測定混合料的水穩(wěn)定性;采用車轍試驗(yàn)評價(jià)混合料高溫穩(wěn)定性。
2.4.1 初始強(qiáng)度評價(jià)方法
在本文中,馬歇爾穩(wěn)定性方法用于評估初始強(qiáng)度。測試程序如下:
(1)使用氣密袋,均勻混合約1 000 g冷拌瀝青,放置于室溫2 h。
(2)取出密封的冷拌瀝青,制成馬歇爾試驗(yàn)標(biāo)本。在室溫下,樣品正反面擊打達(dá)到75次。
(3)馬歇爾穩(wěn)定性可以在壓力釋放后測量,測量值為初始強(qiáng)度。
通過上述步驟檢測冷拌瀝青的初始強(qiáng)度。結(jié)果如表4所示。
表4 初始強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果表
從表4可以看出,初始強(qiáng)度從大到小排序?yàn)椴裼托?1486型>白油型>機(jī)油型>W-5型。
2.4.2 成型強(qiáng)度評價(jià)方法
影響冷拌瀝青強(qiáng)度的因素很多,由于成型過程時(shí)間長,試驗(yàn)采用110 ℃旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱加熱方式,加快樣品成型,步驟如下:
(1)取冷拌瀝青混合料約為1 000 g,室溫下進(jìn)行馬歇爾試驗(yàn),壓實(shí)高度為63.5 mm±1.0 mm;然后取馬歇爾試驗(yàn)樣品放置在烤箱中,溫度控制在110 ℃,加熱24 h。
(2)加熱完成后,取出樣品進(jìn)行馬歇爾試驗(yàn),正方面擊打25次后,室溫下養(yǎng)護(hù)24 h。
(3)取出樣品放入60℃水箱中養(yǎng)護(hù)30 min,再進(jìn)行馬歇爾穩(wěn)定性試驗(yàn),即成型強(qiáng)度值。
結(jié)果如表5所示。
表5 成型強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果表
表5冷拌瀝青混合料的成型強(qiáng)度值由大到小依次為柴油型>1486型>白油型>機(jī)油型>W-5型。
2.4.3 冷拌瀝青混合料水穩(wěn)定性評價(jià)方法
本文采用改良浸水馬歇爾試驗(yàn)對冷拌瀝青混合料進(jìn)行水穩(wěn)定性分析:
(1)測量冷拌瀝青混合料1 000 g,制成馬歇爾試驗(yàn)標(biāo)本,正反面擊打50次,溫度設(shè)定為110 ℃,養(yǎng)護(hù)24 h,然后取出,再進(jìn)行正反面擊打25次,試驗(yàn)標(biāo)本高度控制在63.5±1.0 mm。
(2)取出后,將樣品分為兩組,保存在烘箱中(30 ℃,48 h),測定水穩(wěn)定性。另一組浸入恒溫水浴(30 ℃,48 h)。
(3)根據(jù)以下公式計(jì)算冷拌瀝青混合料的殘余物水穩(wěn)定性:
(4)
式中:MS0——浸水殘留穩(wěn)定度(%);
MS1——浸水馬歇爾穩(wěn)定度,單位kN;
MS——成型馬歇爾穩(wěn)定度,單位kN。
修正浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果見表6:
表6 浸水馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果表
結(jié)果表明,殘留物水穩(wěn)定性都不高,維持在70%~85%。1468型乳化瀝青殘?jiān)€(wěn)定性最好,機(jī)油型水穩(wěn)定性最差。
2.4.4 高溫性能評價(jià)方法
冷拌瀝青混合料高溫車轍試驗(yàn)方法如下:
(1)冷拌瀝青混合料在車轍試驗(yàn)前應(yīng)達(dá)到成型強(qiáng)度。
(2)碾壓后車轍試樣放置在110 ℃烘箱中24 h,再次碾壓。
(3)車轍試件板冷卻之后,開始車轍試驗(yàn)。
根據(jù)以上試驗(yàn)方法測得的車轍試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表7:
表7 車轍試驗(yàn)結(jié)果表
從上述數(shù)據(jù)可以看出,溶化型冷拌瀝青混合料的動態(tài)穩(wěn)定性較低,但這并不意味著溶化型冷拌瀝青混合物不能應(yīng)用于道路修復(fù),因?yàn)槔浒铻r青混合料主要用于修補(bǔ)坑槽,由于坑槽一般都為小坑,承受的車輛荷載較小,所以單純的車轍試驗(yàn)并不能反映實(shí)際路面修復(fù)效果。
本文參考國內(nèi)外評價(jià)方法,配合改性瀝青混合料的熱拌混合評價(jià)方法,建立冷拌瀝青混合料道路性能評價(jià)指標(biāo)體系。通過使用上述的試驗(yàn)方法,開發(fā)了一種冷拌冷鋪瀝青混合料評價(jià)體系[5],如表8所示。
表8 冷拌冷鋪瀝青混合料性能評價(jià)體系表
目前,無論是溶化型冷拌瀝青混合料還是乳化型冷拌瀝青混合料,其技術(shù)規(guī)范并不具體、完整。根據(jù)《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》,結(jié)合國內(nèi)外路面施工技術(shù)規(guī)范,主要依據(jù)材料性質(zhì),制定了冷拌瀝青混合料適用情況技術(shù)規(guī)范表(見表9)。
本文主要研究了兩種冷拌混合瀝青料的耐久性性能分析。通過按順序增強(qiáng)冷拌期,提高瀝青混合料的耐久性;參考國內(nèi)外評價(jià)方法,結(jié)合改性瀝青混合料的熱拌混合評價(jià)方法,建立冷拌瀝青混合料的道路性能評價(jià)體系;分別采用制備冷流體和冷拌瀝青混合料的應(yīng)力老化試驗(yàn)(PAV)和旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(RTFOT),對冷瀝青混合料進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)、改良浸水馬歇爾試驗(yàn)、車轍試驗(yàn),通過改性劑提高材料的耐久性;比較不同類型的冷拌瀝青混合料的老化性能、強(qiáng)度性能、路用性能,同時(shí)也對溶化型和乳化型冷拌瀝青混合料的耐久性進(jìn)行了比較,根據(jù)材料性能的優(yōu)劣,劃分其適用的道路等級。
表9 冷拌瀝青混合料適用情況技術(shù)規(guī)范表