王李娟

（深圳市中金嶺南有色金屬股份有限公司 丹霞冶煉廠，廣東 韶關(guān)512325）

國(guó)內(nèi)某廠采用鋅氧壓浸出工藝，浸出渣經(jīng)過硫回收工藝回收硫磺后的熱濾渣經(jīng)破碎進(jìn)沸騰焙燒爐焙燒產(chǎn)出高銀焙砂。高銀焙砂經(jīng)過兩段逆流浸出回收鋅，同時(shí)銀富集在浸出渣中[1]。但高銀焙砂因工藝問題鋅浸出率及浸出渣中銀的富集指標(biāo)都不理想較，浸出渣含鋅約12%，渣含銀僅有0.3%左右。

1 實(shí)驗(yàn)原料與方法

1.1 物料準(zhǔn)備

高銀焙砂：取生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)已細(xì)磨后的的焙砂，高銀焙砂的成分有別于其它焙砂，有關(guān)元素分析見表1。

表1 高銀焙砂元素分析

酸：電解廢液，廢液成分見表2。

表2 廢液成分

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

取高銀焙砂和廢液在可控溫、調(diào)速、定時(shí)的磁力攪拌器上進(jìn)行浸出實(shí)驗(yàn)，用單因素條件的實(shí)驗(yàn)方法對(duì)始酸、液固比、溫度、時(shí)間等條件進(jìn)行研究，得出最佳的浸出參數(shù)[2]。

2 結(jié)果與討論

2.1 酸度對(duì)浸出的影響

試驗(yàn)條件：取高銀焙砂各80g，1#廢液800ml；2#廢液600ml，水200ml；3#廢液400ml，水400ml；4#廢液300ml，水500ml，溫度80℃、時(shí)間120min進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

從圖1可見，隨著酸度的提高，鋅的浸出率大大提高，高銀渣銀的品位也提高。始酸選擇160g/l。

2.2 液固比對(duì)浸出的影響

試驗(yàn)條件：1#高銀焙砂60g，加廢液800ml；2#高銀焙砂80g，加廢液800ml；3#高銀焙砂100g加廢液800ml，溫度80℃、時(shí)間120min進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

圖2 液固比對(duì)浸出率的影響

從圖2可見，隨著液固比的提高，鋅的浸出率大大提高，高銀渣銀的品位也提高，但液固比從12：1提高到16:1，浸出效果變化不大，選擇液固比為12:1.。

2.3 溫度對(duì)浸出的影響

圖3 溫度對(duì)浸出率的影響

試驗(yàn)條件：取高銀焙砂各80g，加廢液800ml，溫度分別為60℃、80℃、95℃，時(shí)間120min進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

從圖3可見，隨著溫度的提高，鋅的浸出率大大提高，高銀渣銀的品位也提高，選擇溫度95℃。

2.4 時(shí)間對(duì)浸出的影響

試驗(yàn)條件：取高銀焙砂各80g，加廢液800ml，溫度95℃，時(shí)間分別為30min、120min、200min、300min進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

圖4 時(shí)間對(duì)浸出率的影響

從圖4可見，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，鋅的浸出率得到提高，但由于銀隨著時(shí)間延長(zhǎng)溶解增加，品位下降，選擇時(shí)間120min為宜。

2.5 兩段逆流浸出

一段高溫酸浸鋅和銀的指標(biāo)很理想，但終酸較高，不利于液體的后序處理。因此采用兩段逆流酸浸，一段低酸浸二段高酸浸出，可得到一段浸出液pH在2.0左右，直接送往下道工序。

取高銀焙砂100g加水200ml在加廢液200ml，控制溫度60℃，浸出時(shí)間60min，浸出液pH在2.0，取浸出底流加廢液400ml，溫度95℃，浸出時(shí)間120min，浸出過濾液再加焙砂100g浸出。兩段浸出結(jié)果見表5。

表5 兩段逆流浸出實(shí)驗(yàn)結(jié)果

從表5可見，采用兩段逆流浸出，鋅浸出率達(dá)到98%，高銀渣銀富集到1.011%。

3 結(jié)論

（1）高銀焙砂浸出條件為：始酸160g/l、液固比12:1、溫度95℃、時(shí)間120min.鋅的浸出率可達(dá)96%。渣含銀可達(dá)0.9825%，但終酸較高液體不利于后序處理。

（2）采用兩段逆流浸出，一段：溫度60℃、浸出時(shí)間60mi、終酸pH2.0；二段：始酸160g/l、液固比12:1、溫度95℃、時(shí)間120min，鋅的浸出率可達(dá)98.72%，高銀渣含銀可達(dá)1.01100%。