郭 亮,安 義,鄧才波,劉 蓓,陳 琛
(國(guó)網(wǎng)江西省電力有限公司電力科學(xué)研究院,江西 南昌 330096)
10 kV線路的保護(hù),主要由變電站開(kāi)關(guān)保護(hù)、柱上開(kāi)關(guān)保護(hù)、環(huán)網(wǎng)柜開(kāi)關(guān)保護(hù)、熔斷器等裝置或設(shè)備實(shí)現(xiàn),現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)[1-3]缺乏對(duì)變電站上下游開(kāi)關(guān)保護(hù)配置的規(guī)定,往往只對(duì)線路變電站開(kāi)關(guān)保護(hù)進(jìn)行了原則性規(guī)定。這一方面是由于配網(wǎng)線路比主網(wǎng)線路接線更復(fù)雜,配網(wǎng)保護(hù)配置相比主網(wǎng)更具有難度;另一方面因?yàn)榕渚W(wǎng)線路長(zhǎng)期處于被忽視弱化的地位,研究力度和深度不夠[4]?,F(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)不能滿足配網(wǎng)線路保護(hù)的配置需求。
目前,各地對(duì)10 kV線路保護(hù)執(zhí)行的配置方法不盡相同,特別是線路上存在各類開(kāi)關(guān)設(shè)備,其設(shè)置位置及定值整定方式更是亂象迭出,保護(hù)失配的問(wèn)題較為突出,現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)維實(shí)踐表明,10 kV線路保護(hù)失配最顯著的表現(xiàn)是上下游開(kāi)關(guān)在故障時(shí)出現(xiàn)的同時(shí)跳閘現(xiàn)象。
為了解對(duì)10 kV線路保護(hù)失配的原因,本文對(duì)一起存在此問(wèn)題的實(shí)際線路進(jìn)行詳細(xì)分析,找到其保護(hù)配置存在的問(wèn)題,并開(kāi)展改進(jìn)措施研究。
為了對(duì)配網(wǎng)線路的保護(hù)配置進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化,以實(shí)現(xiàn)線路各開(kāi)關(guān)保護(hù)的有序跳閘,本文依照以下原則和限制條件。
1)開(kāi)關(guān)下游的故障必須僅由該開(kāi)關(guān)隔離。10 kV線路故障必須由線路上的開(kāi)關(guān)隔離,即變電站出線開(kāi)關(guān)的電流定值必須小于10 kV母線處的最小短路電流;其末段保護(hù)的時(shí)間定值必須比主變低壓側(cè)后備末段保護(hù)縮短至少0.2 s。線路上開(kāi)關(guān)的電流定值必須小于開(kāi)關(guān)所在位置的最小短路電流,末段保護(hù)的時(shí)間定值必須比上級(jí)開(kāi)關(guān)末段保護(hù)時(shí)間定值縮短至少0.2 s。
2)線路近區(qū)故障短路電流大,必須以最快速度切除。即出線開(kāi)關(guān)的速斷或過(guò)流I段保護(hù)時(shí)間定值必須為0 s;現(xiàn)有保護(hù)配置存在退出速斷保護(hù)的現(xiàn)象,以通過(guò)延時(shí)實(shí)現(xiàn)下游開(kāi)關(guān)先行跳閘,這種方式在某種程度上可實(shí)現(xiàn)下游開(kāi)關(guān)先跳,以確保用戶用電可靠性,但是存在近區(qū)故障大電流短路時(shí)上級(jí)設(shè)備需承受更長(zhǎng)時(shí)間短路電流的風(fēng)險(xiǎn)。
3)線路上各開(kāi)關(guān)保護(hù)不失配。出線開(kāi)關(guān)末段保護(hù)能保護(hù)全線金屬短路故障。上下級(jí)開(kāi)關(guān)末段保護(hù)之間應(yīng)通過(guò)定值和時(shí)間實(shí)現(xiàn)級(jí)差配合,即在線路末端故障時(shí)下級(jí)開(kāi)關(guān)能先動(dòng)作,上級(jí)開(kāi)關(guān)作后備。
4)時(shí)間限制條件。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定[5-6],220 kV主變后備保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間應(yīng)小于2 s,上下級(jí)保護(hù)級(jí)差時(shí)間不小于0.2 s。電網(wǎng)接線網(wǎng)絡(luò)現(xiàn)狀,延伸至35 kV變電站的10 kV線路保護(hù)時(shí),最末段保護(hù)動(dòng)作時(shí)間只有0.5~0.7 s,可設(shè)置兩級(jí)保護(hù);110 kV、220 kV變電站則有0.9 s-1.2 s,可設(shè)置三級(jí)保護(hù)。
按照以上原則和限制條件,在時(shí)限足夠時(shí),以配置三級(jí)保護(hù)為例,按照以下方法配置整定。
1)變電站開(kāi)關(guān)作為第一級(jí)保護(hù)。
過(guò)流I段:時(shí)間0 s,電流定值按躲第二級(jí)開(kāi)關(guān)設(shè)置處的最大短路電流整定,以最小方式下10 kV母線處的最小短路電流校核。
過(guò)流II段:時(shí)間0.2 s,按躲第三級(jí)開(kāi)關(guān)設(shè)置處的最大短路電流整定,以第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的最小短路電流校核。
過(guò)流III段:時(shí)間0.7~1.0 s,電流定值按躲過(guò)上年度最大負(fù)荷并考慮導(dǎo)線載流及CT額定電流整定。
2)第二級(jí)保護(hù)定值整定。
過(guò)流I段:時(shí)間0 s,電流定值應(yīng)按照不大于第三級(jí)開(kāi)關(guān)處最小短路電流0.9倍整定。若后側(cè)無(wú)第三級(jí)開(kāi)關(guān),則按不大于第二級(jí)開(kāi)關(guān)所在通道末端的最小短路電流整定。
過(guò)流II段:時(shí)間0.5~0.8 s,電流定值按不大于第一級(jí)過(guò)流III段的0.9倍整定。
3)第三級(jí)保護(hù)定值整定。
過(guò)流I段:時(shí)間0 s,電流定值按不大于線路末端的最小短路電流整定。
過(guò)流II段:時(shí)間0.3~0.5 s,電流定值按不大于第二級(jí)過(guò)流II段的0.9倍整定。
三級(jí)保護(hù)配置時(shí)序圖如圖1所示。
圖1 某10 kV線路三級(jí)保護(hù)時(shí)序示意圖
某10 kV線路接于110 kV某變電站10 kV母線,該線路多次發(fā)生故障柱上開(kāi)關(guān)與變電站出線開(kāi)關(guān)同時(shí)跳閘的現(xiàn)象。
該線路主干線共64基桿,總長(zhǎng)3 840 m,1-64號(hào)桿導(dǎo)線型號(hào)均為線徑240絕緣導(dǎo)線,導(dǎo)線成三角形排布,線間距1.0 m。
該線路在主干線上接有3條大支線:
1)中棚支線,接于主干線38號(hào)桿,共19基桿,長(zhǎng)1 140 m,導(dǎo)線型號(hào)為線徑120的絕緣導(dǎo)線,導(dǎo)線間距為1.0 m;
2)源頭支線,接于主干線57號(hào)桿,共158基桿,導(dǎo)線間距為1.0 m,其中01號(hào)-100號(hào)桿共6 000 m,導(dǎo)線型號(hào)為線徑120絕緣導(dǎo)線,100-158號(hào)桿共3 480 m,導(dǎo)線型號(hào)為BLV-70;
3)和尚坡支線,接于主干線64號(hào)桿,共7基桿,導(dǎo)線間距為1.0 m,長(zhǎng)度為420 m,導(dǎo)線型號(hào)線徑70絕緣導(dǎo)線;
其中主干線和各支線上還有許多長(zhǎng)度較小的支線,不一一列出。
線路出線開(kāi)關(guān)的互感器變比為400/5。
某10 kV線路的變電站出線開(kāi)關(guān)保護(hù)定值設(shè)置了兩段過(guò)流保護(hù):過(guò)流I段為
2 400 A/0 s,過(guò)流II段為480 A/0.3 s。該線路在主干線的4號(hào)桿及中棚分支線1號(hào)桿、源頭支線1號(hào)桿和22號(hào)桿以及和尚坡1號(hào)桿上共安裝了5臺(tái)真空開(kāi)關(guān)。各開(kāi)關(guān)位置及其定值設(shè)置如圖2所示。
圖2 某10 kV線路接線及開(kāi)關(guān)設(shè)置示意圖
各開(kāi)關(guān)位置及整定定值如表1所示。
表1 某10 kV線路開(kāi)關(guān)位置及定值表
導(dǎo)線在主干線4號(hào)桿開(kāi)關(guān)設(shè)置了D01開(kāi)關(guān),該開(kāi)關(guān)距離變電站僅僅200 m左右,這200 m的導(dǎo)線上沒(méi)有接帶配變及負(fù)荷。D01設(shè)置的定值為400 A/0 s,該開(kāi)關(guān)設(shè)置在此處設(shè)置距離變電站過(guò)近,后側(cè)故障時(shí),只要變電站開(kāi)關(guān)過(guò)流I段動(dòng)作跳閘,D01也會(huì)跳閘。當(dāng)電流故障較小,大于400 A而小于2 400 A,D01跳閘,但對(duì)于本線路用戶而言,該開(kāi)關(guān)跳閘與變電站出線開(kāi)關(guān)跳閘是等效的,都會(huì)導(dǎo)致所有用戶停電,因此該開(kāi)關(guān)設(shè)置不合理,可以取消。
從前面線路信息可知,線路最長(zhǎng)的線路總長(zhǎng)度超過(guò)10 km,而所有柱上開(kāi)關(guān)基本都在5 km范圍之內(nèi),開(kāi)關(guān)設(shè)置沒(méi)有考慮到線路的長(zhǎng)度和負(fù)荷分布,且部分柱上開(kāi)關(guān)相互之間設(shè)置過(guò)近,如F02和F03之間只有1.2 km左右。
開(kāi)關(guān)集中分布在前半部,對(duì)于中部線路及負(fù)荷而言,由于后側(cè)線路較多,發(fā)生故障概率更大,這部分負(fù)荷將因末端故障引發(fā)更多停電。開(kāi)關(guān)之間距離過(guò)短,短路電流差別不大,無(wú)法形成有效的保護(hù)區(qū)段,將使各開(kāi)關(guān)保護(hù)配合起來(lái)存在困難,難以形成有效配合。
上下級(jí)開(kāi)關(guān)之間的配合有完全配合和不完全配合兩種方式[1],均須滿足基本原則是:上級(jí)開(kāi)關(guān)電流定值和時(shí)間定值不小于下級(jí)開(kāi)關(guān)。
而本線路各柱上開(kāi)關(guān)保護(hù)全部?jī)H配置0 s的過(guò)流I段保護(hù),且電流定值大小設(shè)置不合理,存在上下游開(kāi)關(guān)定值相等的現(xiàn)象,這將導(dǎo)致下游開(kāi)關(guān)動(dòng)作時(shí)上游開(kāi)關(guān)也會(huì)動(dòng)作,開(kāi)關(guān)之間無(wú)法實(shí)現(xiàn)上下級(jí)配合。
本線路的變電站開(kāi)關(guān)末端保護(hù)定值設(shè)置為480 A/0.3 s,該線路由110 kV變電站供電,配變較多,線路合閘送電時(shí)大量配變產(chǎn)生的疊加暫態(tài)勵(lì)磁涌流在0.3 s時(shí)間內(nèi)容易持續(xù)超過(guò)該末端定值[7],增加線路誤跳閘的概率。
由于該線路的保護(hù)設(shè)置存在以上多項(xiàng)問(wèn)題,各保護(hù)之間無(wú)法實(shí)現(xiàn)有效配合,在線路發(fā)生故障時(shí),各開(kāi)關(guān)同時(shí)跳閘的現(xiàn)象非常嚴(yán)重,使后端故障引起上游開(kāi)關(guān)甚至整條線路跳閘,擴(kuò)大了故障停電范圍,降低了線路的供電可靠性。
根據(jù)第1節(jié)的分析,第一級(jí)開(kāi)關(guān)過(guò)流I段電流定值必須小于10 kV母線處的最小短路電流而大于1.3倍第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的最大短路電流,即
式中,Kk為可靠系數(shù),取1.3,I2·max(3)為第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的最大短路電流,I11為第一級(jí)開(kāi)關(guān)過(guò)流I段電流定值,IM·max(2)為母線處最小短路電流。
10 kV母線處的最小短路電流為[8]
式中,Z小為最小方式下母線處的阻抗,Uφ為系統(tǒng)額定相電壓,UN為系統(tǒng)額定線電壓。
第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的最大短路電流為
式中,Z2大為最大方式下第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的阻抗。式(2)、(3)代入式(1),得
即
即線路保護(hù)配置要求最大方式下第二級(jí)開(kāi)關(guān)處的系統(tǒng)阻抗應(yīng)不小于最小方式下母線處系統(tǒng)阻抗的1.5倍。同理,最大方式下第三級(jí)開(kāi)關(guān)處的系統(tǒng)阻抗不小于最小方式下的第二級(jí)開(kāi)關(guān)處系統(tǒng)阻抗的1.5倍。
利用上述第二、三開(kāi)關(guān)與母線處阻抗需滿足的關(guān)系,就可以大致確定第二、三級(jí)開(kāi)關(guān)的位置。
10 kV二七路線所在110 kV某變電站的10 kV母線上的最大、最小方式下的系統(tǒng)阻抗標(biāo)幺值分別為0.396 36、0.407 87,基準(zhǔn)容量 100 MVA,基準(zhǔn)電壓10.5 kV,取阻抗角為88度,化為有名值,變電站出口處的最大方式和最小方式下的阻抗分別為
選取線路的最長(zhǎng)線路通道為主干線1-57號(hào)串接源頭支線01-158號(hào),總長(zhǎng)為:3420+6000+3480=12900m,該通道導(dǎo)線型號(hào)及長(zhǎng)度如表2.
表2 某10 kV線路沿線導(dǎo)線型號(hào)及參數(shù)表
根據(jù)線路信息,可求最大方式下阻抗沿線路分布關(guān)系式。
當(dāng)3.42≤l≤9.42時(shí)
當(dāng)9.42≤l≤12.9時(shí)
將阻抗變化關(guān)系繪制成圖,如圖3所示,圖中橫坐標(biāo)為線路長(zhǎng)度,縱坐標(biāo)為大方式下阻抗值。
從圖3可知,線路末端處大方式下阻抗為6.14 Ω,綜合考慮4.1節(jié)的結(jié)論,即下一級(jí)開(kāi)關(guān)大方式下阻抗不小于上一級(jí)開(kāi)關(guān)小方式下阻抗的1.5倍,按照平分阻抗的方法,第二、三級(jí)開(kāi)關(guān)處大方式下阻抗可為2 Ω和4 Ω,顯然滿足阻抗要求。此時(shí),第二、三級(jí)開(kāi)關(guān)處距離分別為4.5 km和9.4 km,如圖3。第二級(jí)開(kāi)關(guān)設(shè)置位置距離變電站4.5 km對(duì)應(yīng)的位置在源頭支線18號(hào)桿附近,該位置與F02位置很接近,因此可將F02作為第二級(jí)開(kāi)關(guān)(4.58 km);第三級(jí)開(kāi)關(guān)設(shè)置位置距離變電站9.40 km,對(duì)應(yīng)的位置在源頭支線上100號(hào)桿附近,該處沒(méi)有開(kāi)關(guān),可將線路上其他開(kāi)關(guān)移至此處充當(dāng)。
圖3 某10 kV線路開(kāi)關(guān)阻抗設(shè)置圖(平分法)
圖1 表明線路在38號(hào)桿的中棚分支始端已經(jīng)設(shè)置了F01,出線開(kāi)關(guān)附近D01開(kāi)關(guān)設(shè)置過(guò)近,可以移動(dòng)到38號(hào)桿后側(cè)處,移動(dòng)后兩開(kāi)關(guān)與變電站距離幾乎相同(2.28 km),大方式下阻抗為1.19 Ω >1.5*0.45 Ω,滿足開(kāi)關(guān)位置阻抗要求,因此可將這兩個(gè)開(kāi)關(guān)設(shè)為第二級(jí)開(kāi)關(guān)。此處的大方式下阻抗為1.19 Ω和小方式下阻抗為1.20 Ω。則第三級(jí)開(kāi)關(guān)的最大方式下阻抗應(yīng)不小于1.20*1.5=1.80 Ω,對(duì)應(yīng)的距離為4.0 km,源頭分支線22號(hào)桿距離變電站4.74 km,大方式下阻抗為2.12 Ω,滿足阻抗要求,可設(shè)為第三級(jí)開(kāi)關(guān)。如圖4所示。
圖4 某10 kV線路開(kāi)關(guān)阻抗設(shè)置圖(考慮負(fù)荷及分支情況)
此方法充分利用中棚分支線上已有的開(kāi)關(guān)作為第二級(jí)開(kāi)關(guān),且D01開(kāi)關(guān)本身設(shè)置不合理,可以移動(dòng)該開(kāi)關(guān)至合適位置作為第二級(jí)開(kāi)關(guān),且第三級(jí)開(kāi)關(guān)也可以利用已有開(kāi)關(guān),此時(shí)源頭支線前端的開(kāi)關(guān)F02可以退出。
為了比較這兩種保護(hù)配置方式的優(yōu)劣,對(duì)兩種保護(hù)配置方式在故障處理時(shí)的線路供電可靠性進(jìn)行評(píng)價(jià)。供電可靠性主要體現(xiàn)為用戶平均停電時(shí)間,即線路總停電時(shí)戶數(shù)與總用戶數(shù)之比,線路的總用戶數(shù)是一定的,因此只需對(duì)停電時(shí)戶數(shù)進(jìn)行比較[10-11]。用戶數(shù)與配變?nèi)萘砍烧?,因此用戶?shù)可以用配變總?cè)萘康刃А?/p>
因此對(duì)兩種保護(hù)配置方式下各種故障發(fā)生時(shí),線路停電的配變?nèi)萘颗c停電時(shí)間的乘積之比進(jìn)行分析計(jì)算和比較。計(jì)算時(shí)假設(shè)單位長(zhǎng)度線路的發(fā)生故障的概率相同,記為,故障發(fā)生時(shí)的平均停電時(shí)間為h。根據(jù)故障發(fā)生的地點(diǎn)不同,可以求得兩種方式下的可靠性影響的時(shí)戶數(shù),首先對(duì)線路在兩種保護(hù)方式下的用戶進(jìn)行統(tǒng)計(jì),統(tǒng)計(jì)時(shí)上下級(jí)開(kāi)關(guān)之間的用戶總數(shù)可用配變總?cè)萘康刃?。如?,表中,線路長(zhǎng)度為兩級(jí)開(kāi)關(guān)之間所有10 kV線路總和,包括分支線長(zhǎng)度。
表3 某10 kV線路兩種方式下可靠性數(shù)據(jù)
根據(jù)以上數(shù)據(jù),兩種配置方法在平均故障概率下的停電時(shí)戶數(shù)分別為
顯然
TD2 由此可見(jiàn),第二種方法故障處理時(shí)的停電時(shí)戶數(shù)更低,因此第二種方法配置更優(yōu)。 配置方法2是在主干線38號(hào)桿及中棚分支線設(shè)置兩個(gè)開(kāi)關(guān)作為第二級(jí)保護(hù),在源頭分支線的22桿設(shè)置第三級(jí)保護(hù),其他開(kāi)關(guān)可以取消。根據(jù)3.2節(jié)整定原則及4.4節(jié)中的阻抗值,可以求得各級(jí)保護(hù)的定值大小,如表4所示。 線路開(kāi)關(guān)配置示意圖如圖5。 表4 某10 kV線路各級(jí)開(kāi)關(guān)定值整定值 圖5 某10 kV線路保護(hù)配置整改前后示意圖 本線路經(jīng)過(guò)整治后,未再發(fā)生各開(kāi)關(guān)同時(shí)跳閘的現(xiàn)象。且整治前幾乎任何地點(diǎn)的故障都會(huì)引發(fā)出線開(kāi)關(guān)附近的D01開(kāi)關(guān)動(dòng)作,因此整治前故障處理停電時(shí)戶數(shù)為 整治后與整治前的停電時(shí)戶數(shù)之比為 TD2/TD0=0.54 即線路保護(hù)配置改造后,故障處理停電時(shí)戶數(shù)降低到原來(lái)的54%。 本文以一條實(shí)際線路為例,針對(duì)該線路常出現(xiàn)同時(shí)跳閘的問(wèn)題,提出了一種保護(hù)配置原則,在此原則下,使用兩種方法對(duì)線路開(kāi)關(guān)的保護(hù)進(jìn)行了配置,并通過(guò)比較選擇了可靠性更高的方法作為最終方案。最后對(duì)保護(hù)定值進(jìn)行了設(shè)置,方案實(shí)施之后線路未再發(fā)生同時(shí)跳閘現(xiàn)象,且線路故障處理可靠性大幅提升。 本文提出的保護(hù)配置原則和配置方法對(duì)于單電源供電的放射性配網(wǎng)線路具有較強(qiáng)的參考意義。4.6 保護(hù)定值設(shè)置
5 結(jié)語(yǔ)