(1 天津城建大學(xué)能源與安全工程學(xué)院 天津 300384； 2 青島海爾熱水器有限公司 青島 266101)

環(huán)境污染和化石能源短缺是目前我國(guó)亟待解決的兩大問題。在我國(guó)北方實(shí)施“煤改氣”的能源利用背景下，高效利用天然氣進(jìn)行供熱和制冷是當(dāng)前急需解決的科學(xué)問題之一。與傳統(tǒng)供暖方式相比，熱泵技術(shù)通過吸收自然界中的低品位熱源的熱能，轉(zhuǎn)化為高品位熱能，在一定程度上達(dá)到了節(jié)能減排的目的[1]。熱泵系統(tǒng)通過四通閥控制制冷劑流向來實(shí)現(xiàn)制冷、供熱模式的切換[2]。燃?xì)鈾C(jī)熱泵是以天燃?xì)鉃橐淮文茉?、以燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)做功的新型熱泵系統(tǒng)。與電熱泵相比，燃?xì)鈾C(jī)熱泵優(yōu)點(diǎn)如下：1)回收發(fā)動(dòng)機(jī)缸套和煙氣余熱用于融霜，避免電熱泵除霜時(shí)影響用戶熱舒適性；2)發(fā)動(dòng)機(jī)易進(jìn)行轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)在部分負(fù)荷下的節(jié)能運(yùn)行；3)夏季發(fā)動(dòng)機(jī)余熱制取生活熱水，提高系統(tǒng)COP和PER[3-6]。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于燃?xì)鈾C(jī)熱泵技術(shù)的研究多集中在制冷、供暖、食物干燥等領(lǐng)域[7-11]。在理論建模方面，Hu Bin等[12]模擬研究了制熱模式下各影響因素對(duì)燃?xì)鈾C(jī)熱泵性能的影響，結(jié)果表明：當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速由1 400 r/min增至2 000 r/min，機(jī)組制熱量上升了26.9%。Yang Zhao等[13]建立了燃?xì)鈾C(jī)熱泵熱水器仿真模型，通過仿真和實(shí)驗(yàn)研究了燃?xì)鈾C(jī)熱泵熱水器的性能，結(jié)果表明：隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的降低和制取的熱水水溫減小，機(jī)組性能系數(shù)(COP)和一次能源利用率(PER)均有所上升。Zhang R. R.等[14]建立了燃?xì)鈾C(jī)熱泵的穩(wěn)態(tài)模型，分析了考慮余熱回收情況下燃?xì)鈾C(jī)熱泵的供暖性能，結(jié)果顯示：燃?xì)鉄岜糜酂峄厥樟空紮C(jī)組總產(chǎn)能的30%。

在實(shí)驗(yàn)研究方面，楊昭等[15]建立了天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)的壓縮式水-水熱泵實(shí)驗(yàn)臺(tái)，進(jìn)行了多種工況和轉(zhuǎn)速下機(jī)組的性能測(cè)試。結(jié)果表明：在實(shí)驗(yàn)工況范圍內(nèi)，系統(tǒng)PER為1.13～1.79。E. Elgendy等[16]對(duì)比了發(fā)動(dòng)機(jī)余熱用來加熱制冷劑(輔助蒸發(fā))和直接加熱熱水供給用戶兩種模式下的機(jī)組性能，結(jié)果表明：相同工況下，發(fā)動(dòng)機(jī)余熱用在制冷劑管路上時(shí)系統(tǒng)PER最大可達(dá)1.25，而直接加熱熱水供給用戶系統(tǒng)PER最大為1.83。E. Elgendy等[17]研究了冬季供暖模式下的燃?xì)鈾C(jī)熱泵機(jī)組冷凝器、發(fā)動(dòng)機(jī)余熱串聯(lián)供熱特性，結(jié)果表明：冬季熱水出口溫度可達(dá)70 ℃。楊昭等[18]研究了不同控制方法對(duì)燃?xì)鈾C(jī)熱泵性能的影響，結(jié)果表明：模糊自適應(yīng)PID應(yīng)用于燃?xì)鈾C(jī)熱泵系統(tǒng)可有效克服系統(tǒng)干擾，提高控制質(zhì)量。Dong Fujiang等[19]實(shí)驗(yàn)研究了燃?xì)鈾C(jī)熱泵的制熱性能，結(jié)果表明：當(dāng)室外環(huán)境溫度由2.4 ℃增至17.8 ℃時(shí)，機(jī)組COP和PER分別增加了32%和19%。Liu Huanwei等[20]搭建了帶有蒸發(fā)冷凝器的燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)臺(tái)，結(jié)果表明：機(jī)組PER和制冷量隨著蒸發(fā)冷凝器內(nèi)風(fēng)速的增加而增大，隨著室外環(huán)境溫度的增加而減??；相比于傳統(tǒng)的空氣源燃?xì)鈾C(jī)熱泵，CO2排放量和輸入熱負(fù)荷分別減小了8.8%和16.3%。E. Elgendy等[21]研究了以R410A為工質(zhì)的燃?xì)鈾C(jī)熱泵的制冷、供熱性能，結(jié)果表明：發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化對(duì)系統(tǒng)性能的影響要比室外環(huán)境溫度和蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的影響更明顯；隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速由1 200 r/min增至1 750 r/min時(shí)，機(jī)組的余熱回收量、制冷量和輸入熱負(fù)荷分別增加28%、35%和44%。

本文在國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究的基礎(chǔ)上，對(duì)夏季制冷凍水同時(shí)制取生活用熱水模式下的燃?xì)鈾C(jī)熱泵性能進(jìn)行了深入研究。在實(shí)驗(yàn)工況下，重點(diǎn)分析了發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速、蒸發(fā)器進(jìn)水溫度和室外環(huán)境溫度等因素對(duì)熱泵機(jī)組性能的影響，對(duì)比研究了發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收對(duì)系統(tǒng)性能的影響及發(fā)動(dòng)機(jī)和熱泵部件的匹配，為燃?xì)鈾C(jī)熱泵機(jī)組的設(shè)計(jì)匹配和運(yùn)行提供參考。

1 實(shí)驗(yàn)裝置

圖1所示為燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)包括三個(gè)循環(huán)：制冷劑循環(huán)、發(fā)動(dòng)機(jī)余熱循環(huán)和冷凍水循環(huán)。實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)以R134a為制冷劑工質(zhì)，以空氣和水分別作為冷凝器和蒸發(fā)器的換熱介質(zhì)。圖2所示為燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)臺(tái)，表1和表2分別為燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)臺(tái)主要設(shè)備參數(shù)和測(cè)量?jī)x表參數(shù)。

表1 燃?xì)鈾C(jī)熱泵主要設(shè)備參數(shù)Tab.1 Main parts parameter of gas engine heat pump

表2 測(cè)量?jī)x表參數(shù)Tab.2 Model Specifications of measuring instruments

注: FS為滿量程誤差；R為讀數(shù)誤差。

1.1 制冷劑循環(huán)

制冷劑循環(huán)為蒸氣壓縮式熱泵循環(huán)。低溫低壓的氣態(tài)制冷劑從壓縮機(jī)吸氣口進(jìn)入壓縮機(jī)，被壓縮成高溫高壓的氣態(tài)制冷劑通過油分離器進(jìn)入冷凝器冷凝。被冷凝的液態(tài)制冷劑流經(jīng)電子膨脹閥節(jié)流后進(jìn)入蒸發(fā)器吸熱，最后通過四通閥返回壓縮機(jī)進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)。其中，高溫氣態(tài)制冷劑在冷凝器內(nèi)向環(huán)境放熱液化，氣液混合的低溫制冷劑在蒸發(fā)器內(nèi)吸熱，產(chǎn)生空調(diào)冷凍水。

F水流量測(cè)點(diǎn)；T溫度測(cè)點(diǎn)；P壓力測(cè)點(diǎn)。圖1 燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 The GEHP experiment system

圖2 燃?xì)鈾C(jī)熱泵實(shí)驗(yàn)臺(tái)Fig.2 Experimental prototype of GEHP system

1.2 發(fā)動(dòng)機(jī)余熱循環(huán)

發(fā)動(dòng)機(jī)余熱循環(huán)包括兩個(gè)子循環(huán)：發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻液循環(huán)和生活熱水循環(huán)。發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻液循環(huán)以乙烯乙二醇防凍液為循環(huán)工質(zhì)，防凍液在發(fā)動(dòng)機(jī)缸套和缸套換熱器內(nèi)循環(huán)流動(dòng)，帶走發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的多余熱量，保證發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)行。生活熱水循環(huán)以水作為循環(huán)工質(zhì)，由熱水箱、循環(huán)水泵、缸套換熱器、煙氣換熱器等組成。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)缸套內(nèi)防凍液溫度低于80 ℃時(shí)，生活熱水循環(huán)關(guān)閉，發(fā)動(dòng)機(jī)出水口處的節(jié)溫器保證防凍液快速達(dá)到設(shè)定溫度；當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)缸套內(nèi)防凍液溫度在80 ℃以上時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻液循環(huán)及生活熱水循環(huán)均開啟。從熱水箱出來的水經(jīng)水泵加壓后依次流經(jīng)缸套換熱器和煙氣換熱器，回收發(fā)動(dòng)機(jī)缸套及煙氣的熱量，水溫升高后返回?zé)崴溥M(jìn)行下一個(gè)循環(huán)。

2 數(shù)據(jù)分析

根據(jù)冷凍水質(zhì)量流量和蒸發(fā)器側(cè)冷凍水的進(jìn)、出口溫度計(jì)算得到系統(tǒng)制冷量：

Qeva=cp,wmw(Teva,in-Teva,out)

(1)

式中：Qeva為系統(tǒng)制冷量，kW；cp,w為水的比熱容，kJ/(kg·K)；mw為水質(zhì)量流量，kg/s；Teva,in為蒸發(fā)器進(jìn)水溫度，℃；Teva,out為蒸發(fā)器出水溫度，℃。

發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量包括發(fā)動(dòng)機(jī)缸套余熱回收量和煙氣余熱回收量。計(jì)算可得各余熱回收量：

QHR=Qcyl+Qexh

(2)

Qcyl=cp,cwmcw(Tcyl,out-Tcyl,in)

(3)

Qexh=cp,cwmcw(Texh,out-Texh,in)

(4)

式中：QHR為發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量，kW；Qcyl為發(fā)動(dòng)機(jī)缸套余熱回收量，kW；mcw為防凍液質(zhì)量流量，kg/s；Qexh為煙氣余熱回收量，kW；cp,cw為防凍液比熱容，kJ/(kg·K)；Tcyl,in、Tcyl,out分別為防凍液進(jìn)、出缸套換熱器溫度，℃；Texh,in、Texh,out分別為防凍液進(jìn)、出煙氣換熱器溫度，℃。

根據(jù)天然氣體積流量和低熱值，可以計(jì)算出系統(tǒng)輸入熱負(fù)荷：

QEC=VgasLHV

(5)

式中：QEC為輸入熱負(fù)荷，kW；Vgas為天然氣體積流量，m3/s；LHV為燃?xì)獾蜔嶂?，kJ/m3。

壓縮機(jī)軸功率可由燃發(fā)動(dòng)機(jī)輸入熱負(fù)荷與發(fā)動(dòng)機(jī)效率計(jì)算獲得：

P=QECε

(6)

式中：P為壓縮機(jī)軸功率，kW；ε為發(fā)動(dòng)機(jī)效率。

機(jī)組總產(chǎn)能為制冷量與發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量之和：

QTH=Qeva+QHR

(7)

式中：QTH為機(jī)組總產(chǎn)能，kW。

不考慮余熱回收的系統(tǒng)性能系數(shù)(COP1)和一次能源利用率(PER1)與考慮余熱回收的性能系數(shù)(COP2)和一次能源利用率(PER2)可由式(8)～式(10)計(jì)算：

(8)

(9)

(10)

(11)

3 結(jié)果與討論

本文實(shí)驗(yàn)研究了夏季制冷凍水同時(shí)制取生活用熱水模式下燃?xì)鈾C(jī)熱泵系統(tǒng)的性能。重點(diǎn)分析了蒸發(fā)器進(jìn)水溫度(12～22 ℃)、室外環(huán)境溫度(24.2～35.6 ℃)及發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(1 400～2 000 r/min)3個(gè)因素對(duì)機(jī)組性能的影響，對(duì)比研究了發(fā)動(dòng)機(jī)余熱對(duì)系統(tǒng)性能的影響及提升程度。

3.1 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的影響

燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)的部分負(fù)荷特性是燃?xì)鈾C(jī)熱泵機(jī)組效率的核心因素，嚴(yán)重影響機(jī)組的運(yùn)行情況[11,19]。

在室外環(huán)境溫度為30.1 ℃，蒸發(fā)器進(jìn)水溫度為12 ℃工況下，不同發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(1 400～2 000 r/min)對(duì)機(jī)組性能參數(shù)、系統(tǒng)COPs和PERs的影響分別如圖3和圖4所示。由圖3可知，隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速由1 400 r/min增至2 000 r/min，機(jī)組輸入熱負(fù)荷、制冷量和發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量分別增加了44.3%、14.0%和 31.2%。與制冷量相比，系統(tǒng)耗氣量的增長(zhǎng)更顯著，機(jī)組能量利用率呈下降趨勢(shì)。由圖4可知，系統(tǒng)COP1、COP2、PER1和PER2分別減小了15.5%、9.9%、18.8%和13.5%。

圖3 機(jī)組性能參數(shù)隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化Fig.3 Variations of energy with the gas engine speed

圖4 系統(tǒng)COPs和PERs隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化Fig.4 Variations of the system COPs and PERs with the gas engine speed

由上述分析可知：在滿足用戶熱負(fù)荷的情況下，選擇較低的轉(zhuǎn)速可以提高燃?xì)鈾C(jī)熱泵的性能。

3.2 室外環(huán)境溫度的影響

實(shí)驗(yàn)研究了在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min，蒸發(fā)器進(jìn)水溫度為12 ℃的情況下，燃?xì)鈾C(jī)熱泵系統(tǒng)性能參數(shù)隨室外環(huán)境溫度的變化。

圖5所示為制冷量、余熱回收量、輸入熱負(fù)荷和機(jī)組總產(chǎn)能隨室外環(huán)境溫度增加的變化。隨著室外環(huán)境溫度由24.2 ℃升至35.6 ℃，機(jī)組總產(chǎn)能和制冷量分別減小了2.4%和4.9%，輸入熱負(fù)荷增加了6%，余熱回收量基本穩(wěn)定。隨著室外環(huán)境溫度的增加，COP1、COP2、PER1和PER2分別增加了5.3%、5.8%、8.2%和7.9%，如圖6所示。

圖5 機(jī)組性能參數(shù)隨室外環(huán)境溫度的變化Fig.5 Variations of energy with ambient air temperature

圖6 系統(tǒng)COPs和PERs隨室外環(huán)境溫度的變化Fig.6 Variations of heat pump COPs and system PERs with ambient air temperature

3.3 蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的影響

圖7～圖9所示為室外環(huán)境溫度為30 ℃，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min時(shí)蒸發(fā)器進(jìn)水溫度變化對(duì)系統(tǒng)性能參數(shù)的影響。當(dāng)蒸發(fā)器進(jìn)水溫度由12 ℃增至22 ℃時(shí)，機(jī)組總產(chǎn)能、輸入熱負(fù)荷、制冷量和余熱回收量分別增加了17.6%、2.7%、19.4%和15.3%，如圖7所示。隨著蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的增加，制冷劑側(cè)蒸發(fā)溫度和蒸發(fā)壓力相應(yīng)增加，在相同的室外環(huán)境溫度下，系統(tǒng)壓縮比減小，單位制冷劑經(jīng)過壓縮機(jī)功耗減少；此外，吸氣壓力增加導(dǎo)致制冷劑密度增加，相同工況下流經(jīng)蒸發(fā)器的制冷劑質(zhì)量流量增加，機(jī)組制冷量相應(yīng)增加。因此，隨著蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的增加，系統(tǒng)制冷量增長(zhǎng)明顯，壓縮機(jī)功耗基本不變。

圖7 機(jī)組熱負(fù)荷隨蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的變化Fig.7 Variations of heat loads with evaporator water inlet temperature

圖8所示為系統(tǒng)COPs和PERs 隨蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的變化。隨著蒸發(fā)器進(jìn)水溫度由12 ℃增至22 ℃，系統(tǒng)COP1和PER1分別增加了18.2%和17.7%，系統(tǒng)COP2和PER2分別增加了18%和17.6%。在實(shí)驗(yàn)工況下，機(jī)組冷凍水平均出水溫度在6.7～19.3 ℃，可以保證用戶冷凍水需求。

圖8 系統(tǒng)COPs和PERs隨蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的變化Fig.8 Variations of heat pump COPs and system PERs with evaporator water inlet temperature

圖9所示為余熱回收量隨蒸發(fā)器進(jìn)水溫度增加的變化。與缸套余熱回收量增長(zhǎng)相比，煙氣余熱回收量的增長(zhǎng)相對(duì)平穩(wěn)，當(dāng)蒸發(fā)器進(jìn)水溫度由12 ℃增至22 ℃時(shí)，余熱回收總量增加了15.3%，其中發(fā)動(dòng)機(jī)缸套余熱回收量和煙氣余熱回收量分別增加了23.5%和7.2%。

圖9 余熱回收量隨蒸發(fā)器進(jìn)水溫度的變化Fig.9 Variations of waste heat recovery with evaporator water inlet temperature

3.4 發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收的影響

燃?xì)鈾C(jī)熱泵回收發(fā)動(dòng)機(jī)缸套和煙氣內(nèi)的余熱不僅提高了機(jī)組的整體性能，還能解決傳統(tǒng)電熱泵冬季室外環(huán)境過低時(shí)制熱量不足、室外翅片結(jié)霜、運(yùn)行模式單一等問題，這是燃?xì)鈾C(jī)熱泵相比于電熱泵的一個(gè)明顯優(yōu)勢(shì)。由圖3可以看出機(jī)組總產(chǎn)能和余熱回收量隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增加而增長(zhǎng)顯著。當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速由1 400 r/min增至2 000 r/min時(shí)，余熱回收量和制冷量分別增加了31.2%和21.4%。發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量增長(zhǎng)比制冷量更顯著，這表明隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增加，發(fā)動(dòng)機(jī)余熱所占機(jī)組總產(chǎn)能的比例也隨之增加。即用戶端負(fù)荷越大，發(fā)動(dòng)機(jī)余熱的作用越明顯。

此外，在制冷和供生活熱水模式下，回收的發(fā)動(dòng)機(jī)余熱制取生活用熱水，實(shí)驗(yàn)工況范圍內(nèi)熱水出水溫度可達(dá)40.7～61.7 ℃，滿足居民生活用熱水需求。不考慮發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收量機(jī)組PER1為0.61～0.81，而考慮余熱回收量時(shí)機(jī)組 PER2為1.14～1.45，可以看出，發(fā)動(dòng)機(jī)余熱回收對(duì)系統(tǒng)性能的提升顯著。

4 誤差分析

機(jī)組制冷量和余熱回收量可以根據(jù)式(1)、式(3)、式(4)中水質(zhì)量流量和進(jìn)出口溫差得到，因此，制冷量和余熱回收量由這兩個(gè)參數(shù)決定。

Qeva=QHR=f(m,Δt)

(12)

輸入熱負(fù)荷是由燃?xì)獾蜔嶂?LHV)和燃?xì)怏w積流量計(jì)算得到的。實(shí)驗(yàn)測(cè)得燃?xì)獾蜔嶂禐?6 750 kJ/m3。系統(tǒng)COP1、COP2、PER1和PER2由式(8)～式(10)得到，因此：

COP1=PER1=f(Qeva,QEC)

(13)

COP2=PER2=f(Qeva,QHR,QEC)

(14)

(15)

因此，制冷量、余熱回收量、輸入熱負(fù)荷，COP1、COP2、PER1和PER2的總誤差分別為：

(16)

(17)

(18)

(19)

式中：em為水質(zhì)量流量誤差；eΔT為溫差誤差；evg為燃?xì)怏w積流量誤差。

計(jì)算可得，制冷量、余熱回收量和輸入熱負(fù)荷的誤差分別為4.14%、4.14%和1.6%。COP1、COP2、PER1和PER2的總體誤差分別為4.44%、6.07%、4.44% 和6.07%。

5 結(jié)論

本文在實(shí)驗(yàn)工況范圍內(nèi)研究了夏季燃?xì)鈾C(jī)熱泵制冷凍水同時(shí)制取生活用熱水模式下的性能，描述了發(fā)動(dòng)機(jī)余熱量對(duì)系統(tǒng)能效的提升，重點(diǎn)分析了蒸發(fā)器進(jìn)水溫度、室外環(huán)境溫度和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速3個(gè)因素對(duì)系統(tǒng)性能的影響。得到以下結(jié)論：

1)實(shí)驗(yàn)工況范圍內(nèi)機(jī)組熱水出水溫度范圍為40.7～61.7 ℃，考慮余熱回收情況下系統(tǒng)PER2可達(dá)1.14～1.45。

2)當(dāng)室外環(huán)境溫度為30 ℃，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r/min時(shí)，機(jī)組冷水出水溫度范圍為6.7～19.3 ℃。隨著蒸發(fā)器進(jìn)水溫度由12 ℃增至22 ℃，系統(tǒng)COP1、COR2、PER1和PER2分別增加了18.2%、18%、17.7%和17.6%。

3)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速是影響機(jī)組性能的一個(gè)重要因素。在室外環(huán)境溫度為30.1 ℃，蒸發(fā)器進(jìn)水溫度為12 ℃的工況下，隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速由1 400 r/min增至2 000 r/min，系統(tǒng)COP1、COP2、PER1和PER2分別增加了15.5%、9.9%、18.8%和13.5%。因此，在滿足用戶負(fù)荷情況下，燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)保持低轉(zhuǎn)速運(yùn)行。

4)室外環(huán)境溫度是影響空氣源熱泵機(jī)組性能的重要因素，機(jī)組總產(chǎn)能和制冷量都會(huì)隨著室外環(huán)境溫度的升高而增加。

本文受天津市科技特派員項(xiàng)目(16JCTPJC52700)資助。(The project was supported by the Technical Envoy Foundation of Tianjin (No. 16JCTPJC52700).)