崔修強

（華電國際電力股份有限公司技術(shù)服務(wù)分公司，山東 濟南 250014）

除新投產(chǎn)的現(xiàn)代大型機組原設(shè)計即為低氮燃燒器，為滿足燃煤火電機組達標(biāo)排放要求，大部分在役鍋爐陸續(xù)進行低氮燃燒器改造。鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造主要采用燃料分級及空氣分級燃燒技術(shù)。直流切圓燃燒鍋爐通常采用濃淡燃燒、“風(fēng)包粉”、一次風(fēng)反切等技術(shù)，采用緊湊型燃燼風(fēng)（OFA），分離型燃燼風(fēng)（SOFA）等分級燃燒技術(shù)。旋流墻式燃燒鍋爐通常采用雙調(diào)風(fēng)技術(shù)，分離型燃燼風(fēng)（SOFA）分級燃燒技術(shù)。鍋爐進行低氮燃燒改造后，設(shè)備系統(tǒng)特性發(fā)生了較大變化，對鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性、氮氧化物排放等方面均有一定影響，部分單位因出現(xiàn)了鍋爐掉大焦、缺氧或操作不當(dāng)?shù)痊F(xiàn)象而發(fā)生鍋爐滅火事件。分析鍋爐穩(wěn)定燃燒的規(guī)律特點，發(fā)現(xiàn)運行穩(wěn)燃操作存在的問題，總結(jié)正確處理燃燒不穩(wěn)定情況得出的經(jīng)驗，吸取因處理不當(dāng)造成故障擴大的教訓(xùn)，系統(tǒng)性地提升運行穩(wěn)燃操作能力，增強鍋爐穩(wěn)燃措施的實施效果。

1 鍋爐滅火機理分析

煤粉的燃燒過程就是煤粉與空氣在一定溫度下發(fā)生劇烈的化學(xué)反應(yīng)的過程。一次風(fēng)粉氣流進入爐膛后，首先必須被加熱到著火溫度，才能使煤粉氣流穩(wěn)定地著火燃燒。將煤粉氣流加熱到著火溫度所需的熱量稱為著火熱，著火熱與燃料的性質(zhì)(著火溫度、燃料水分、灰分、煤粉細度)和運行工況(煤粉氣流初溫、一次風(fēng)率和風(fēng)速)有關(guān)，也與燃燒器結(jié)構(gòu)特性及鍋爐負荷等有關(guān)。如下表1為煤粉氣流中煤粉顆粒的著火溫度。

當(dāng)煤粉著火燃燒的條件中有任何一個發(fā)生變化時都將影響到著火和燃燒的穩(wěn)定，嚴重時直接導(dǎo)致鍋爐滅火的發(fā)生。當(dāng)煤質(zhì)、一次風(fēng)量和煤粉細度發(fā)生變化，以及爐內(nèi)溫度水平變化時，可能導(dǎo)致煤粉氣流的著火情況突變，引發(fā)鍋爐滅火。

表1 煤粉氣流中煤粉顆粒的著火溫度

低NOx燃燒技術(shù)增加了30%左右的燃盡風(fēng)（SOFA），主燃區(qū)域二次風(fēng)量分配比例發(fā)生了變化，對鍋爐燃燒影響較大。由于主燃燒區(qū)內(nèi)缺氧，導(dǎo)致鍋爐燃燒穩(wěn)定性變差，形成還原性氣氛使灰熔點降低，引起鍋爐結(jié)渣、產(chǎn)生腐蝕，同時低氮燃燒分段進行，火焰拉長導(dǎo)致焦炭燃盡困難，引起爐膛出口處的受熱面結(jié)渣。與結(jié)渣對應(yīng)的燃煤特性是其灰熔點溫度，低灰熔點的鍋爐，在低氮燃燒器改造后大多發(fā)生了結(jié)渣問題，少數(shù)程度嚴重甚至影響鍋爐安全運行。爐膛大焦掉落等異常情況導(dǎo)致爐內(nèi)燃燒工況的劇烈變化、鍋爐設(shè)備故障以及一些人為操作失誤等情況也是導(dǎo)致鍋爐滅火的因素。

2 運行優(yōu)化調(diào)整對策分析

鍋爐進行低氮燃燒器改造后，燃燒調(diào)整方式要根據(jù)設(shè)備特性的變化進行相應(yīng)優(yōu)化調(diào)整。燃燒優(yōu)化調(diào)整應(yīng)綜合考慮鍋爐運行經(jīng)濟性、鍋爐及脫硝裝置運行安全性以及環(huán)保排放要求，合理控制NOx排放濃度范圍，平衡經(jīng)濟與環(huán)保二者的關(guān)系，制定鍋爐燃燒優(yōu)化指導(dǎo)意見，指導(dǎo)運行人員操作，防止鍋爐滅火事件的發(fā)生。

2.1 運行氧量控制

對于采用低氮燃燒技術(shù)的鍋爐，其運行氧量越高，則NOx排放濃度越高，但是低氧量運行會造成如排煙CO濃度高、飛灰可燃物升高、爐內(nèi)結(jié)渣及高溫腐蝕加劇等影響。氧量控制應(yīng)通過燃燒優(yōu)化調(diào)整，在NOx排放濃度與安全、經(jīng)濟性之間尋求平衡點?？刂坪侠淼腻仩t運行氧量，應(yīng)根據(jù)燃燒調(diào)整試驗結(jié)果確定爐膛燃燒最佳氧量。對于應(yīng)用低氮燃燒技術(shù)改造后的鍋爐，依據(jù)現(xiàn)場調(diào)試情況，推薦運行氧量控制范圍見表2。

表2 應(yīng)用低氮燃燒技術(shù)改造后鍋爐運行氧量控制范圍

2.2 防止鍋爐掉大焦滅火

低氮燃燒器改造后，由于主燃燒區(qū)內(nèi)缺氧，容易形成還原性氣氛使灰熔點降低，容易引起結(jié)渣、產(chǎn)生腐蝕，同時低氮燃燒分段進行，火焰拉長，焦炭燃盡困難，會引起爐膛出口處的受熱面結(jié)渣。

（1）鍋爐運行中，均衡各燃燒器熱負荷,風(fēng)粉配比適宜，均勻?qū)ΨQ燃燒，防止個別燃燒器熱負荷過高造成局部結(jié)焦。旋流燃燒器各燃燒器的旋流強度一致，防止旋流角度偏大加劇燃燒器區(qū)域結(jié)焦。（2）嚴密監(jiān)視鍋爐燃燒情況及結(jié)渣情況，及時清除噴口等部位的焦渣，減少落大渣隱患。鍋爐結(jié)焦后，應(yīng)分階段緩慢降低負荷運行，防止大幅度降負荷后掉大焦滅火。（3）及時吹灰是防止大焦形成的重要措施，嚴格執(zhí)行鍋爐吹灰制度，確保吹灰器運行正常，利用每高負荷時段投入吹灰器運行，加強對吹灰器運行的監(jiān)視。吹灰時為防止大量焦渣脫落造成滅火，可考慮采取投油助燃的防范措施。（4）在運行中就地觀察煤粉著火情況和受熱面沾污情況，是掌握鍋爐燃燒狀況、提高燃燒穩(wěn)定性的必要手段，應(yīng)建立鍋爐定期就地觀察的制度和執(zhí)行辦法，尤其在煤質(zhì)變化或爐膛負壓波動頻繁的時段，更應(yīng)加強就地觀察，及時發(fā)現(xiàn)著火異常及受熱面結(jié)焦的情況，防范鍋爐滅火及其它異?，F(xiàn)象發(fā)生。

2.3 爐膛負壓的監(jiān)視與控制

爐膛負壓是反應(yīng)燃燒工況穩(wěn)定性及判斷滅火事故的重要參數(shù)。鍋爐燃燒不穩(wěn)定，爐膛壓力會產(chǎn)生強烈波動，爐膛負壓即相應(yīng)作出大幅度的劇烈波動。發(fā)生爐膛負壓劇烈脈動，往往是滅火或爐膛掉大焦的前兆，這時必須加強監(jiān)視和檢查爐內(nèi)燃燒工況、分析原因，并及時進行調(diào)整和處理。

2.4 一次風(fēng)速監(jiān)視與控制

一次風(fēng)速過高時，風(fēng)粉混合物的著火點增加，會推遲著火，著火點遠離一次風(fēng)噴口，不利于維持較高的著火區(qū)溫度，導(dǎo)致煤粉氣流著火不穩(wěn)定，遇有燃燒工況波動，一次風(fēng)速大于火焰?zhèn)鞑ニ俣葧r，就會吹滅火焰或者引起“脫火”，容易發(fā)生鍋爐滅火現(xiàn)象。

根據(jù)鍋爐設(shè)計提供的一次風(fēng)速，對各臺鍋爐的一次風(fēng)速進行監(jiān)測和控制。一次風(fēng)速的選取主要與燃用煤種的干燥無灰基揮發(fā)份（即著火穩(wěn)燃性）有關(guān)，同時要適當(dāng)考慮燃用煤種的結(jié)渣性和磨損性。原則上，只要不發(fā)生粉管堵塞和噴口燒損，降低一次風(fēng)速可以提高燃燒穩(wěn)定性。在煤質(zhì)偏離設(shè)計值較大時，直流燃燒器的一次風(fēng)速可以參照表3進行調(diào)節(jié)。

表3 四角布置燃燒器配風(fēng)風(fēng)速的推薦值

為提高鍋爐燃燒穩(wěn)定性，防范鍋爐滅火，應(yīng)重視鍋爐負荷變化及制粉系統(tǒng)運行工況變化時一次風(fēng)速的變化，防止一次風(fēng)速的突然變化對燃燒工況的擾動。

2.5 一次及二次風(fēng)溫調(diào)整

提高一次風(fēng)／煤粉氣流初溫，可減少煤粉氣流的著火熱，并提高爐內(nèi)溫度水平，使著火提前，能在低負荷時穩(wěn)定燃燒。煤粉氣流的初溫從20℃提高到300℃時，著火熱可降低60%左右。設(shè)計煤種為煙煤或褐煤的鍋爐，其一次風(fēng)溫及直吹式制粉系統(tǒng)的出口溫度應(yīng)在保證系統(tǒng)安全的前提下進行調(diào)整，針對一次風(fēng)溫不正常的情況，應(yīng)制定處理方案和相應(yīng)的操作措施。

提高二次風(fēng)溫，可以強化燃燒，尤其在低負荷運行時增強著火的穩(wěn)定性。各單位應(yīng)根據(jù)煤質(zhì)設(shè)計和鍋爐設(shè)計提供的熱風(fēng)溫度，對各臺鍋爐的二次風(fēng)溫進行監(jiān)測和控制。若二次風(fēng)溫受到空氣預(yù)熱器傳熱面積、堵塞影響降低，應(yīng)及時采取消除措施。

表4 熱風(fēng)溫度的推薦數(shù)值

2.6 風(fēng)量控制及配風(fēng)調(diào)整原則

（1）鍋爐燃燒器配風(fēng)方式。對直流切圓燃燒方式，100%、75%、50%（60%）三個負荷下分別進行“均等”、“正寶塔”、“縮腰”、“倒寶塔”配風(fēng)調(diào)整，同時進行OFA、SOFA風(fēng)門開度、周界風(fēng)（側(cè)邊風(fēng)、貼壁風(fēng)）開度等調(diào)整，選取合適的配風(fēng)方式。對旋流墻式燃燒方式，分別調(diào)整內(nèi)外二次風(fēng)旋流葉片角度、內(nèi)外二次風(fēng)風(fēng)量、各層風(fēng)箱兩端擋板開度、SOFA風(fēng)量、SOFA燃燒器直旋流比例等，選取合適的配風(fēng)方式。（2）配風(fēng)原則。低氮燃燒器系統(tǒng)改造后二次風(fēng)量分配比例發(fā)生了較大變化，30%左右二次風(fēng)總風(fēng)量轉(zhuǎn)化為燃盡區(qū)燃盡風(fēng)（SOFA），不論是直流切圓燃燒還是旋流墻式燃燒鍋爐，配風(fēng)方式的變化主要是改變?nèi)紵跗诘墓┭?，達到降低NOx，提高鍋爐燃燒穩(wěn)定性的目的。（3）二次風(fēng)配風(fēng)。燃燒器配風(fēng)應(yīng)保證風(fēng)粉配比、爐膛主燃燒區(qū)域過量空氣系數(shù)合理；燃燒器停止運行，其對應(yīng)的二次風(fēng)門應(yīng)及時關(guān)小；設(shè)備改造后，二次風(fēng)門開度應(yīng)根據(jù)二次風(fēng)門的流量特性曲線確定；運行中控制合理的二次風(fēng)箱壓差，保證二次風(fēng)射流剛性；在煙氣NOX濃度不超標(biāo)的前提下，盡量關(guān)小SOFA擋板開度，減小主燃區(qū)缺氧程度；加強爐膛、撈渣機及制粉系統(tǒng)漏風(fēng)治理，盡量減少無組織風(fēng)量，保證主燃燒區(qū)域合理配風(fēng)，以達到最佳燃燒工況。（4）一次風(fēng)配風(fēng)?？刂坪线m的配風(fēng)參數(shù)，一次風(fēng)率上限配風(fēng)參數(shù)推薦范圍見表5。（5）周界風(fēng)調(diào)整。高速周界風(fēng)有利于卷吸高溫?zé)煔?，促進著火，并加速一、二次風(fēng)的混合過程。但周界風(fēng)量過大或風(fēng)速過小時，在煤粉氣流與高溫?zé)煔庵g形成“屏蔽”，反而阻礙加熱煤粉氣流。在煤質(zhì)較差時，周界風(fēng)往往對煤粉氣流的著火產(chǎn)生不利影響。配有周界風(fēng)的燃燒器對周界風(fēng)的調(diào)節(jié)應(yīng)有明確的運行調(diào)節(jié)措施，以保證燃燒穩(wěn)定性。

表5 一次風(fēng)率推薦數(shù)值

2.7 制粉系統(tǒng)調(diào)整與管理

調(diào)整煤粉系統(tǒng)，使得最佳煤粉細度條件下NOx減排空間最大化，對采用SOFA風(fēng)空氣分級技術(shù)的鍋爐，應(yīng)適當(dāng)降低煤粉細度。在100%、75%負荷下，分別進行不同磨煤機組合調(diào)整，探求鍋爐效率、NOx排放濃度的平衡點。

（1）煤粉細度調(diào)整。煤粉的燃燒反應(yīng)主要是在顆粒表面上進行的，煤粉顆粒越細，單位質(zhì)量的煤粉表面積越大，火焰?zhèn)鞑ニ俣仍娇欤紵俣染驮礁?，燃燒放熱速度越快，煤粉顆粒就越容易被加熱，因而也越容易穩(wěn)定燃燒。適當(dāng)?shù)拿悍奂毝?，可促使燃燒初期揮發(fā)份迅速而大量析出燃燒消耗氧份，造成局部出現(xiàn)還原性氣氛，從而抑制NOx的生成量。當(dāng)鍋爐燃用煤質(zhì)一定時，提高煤粉細度能顯著提高煤粉氣流著火的穩(wěn)定性。煤粉細度R90的數(shù)值應(yīng)控制在的范圍內(nèi)。（2）鍋爐的煤粉細度應(yīng)定期檢測。中儲式制粉系統(tǒng)的煤粉細度應(yīng)每班檢驗；直吹式制粉系統(tǒng)煤粉細度應(yīng)每天檢測，檢測范圍應(yīng)覆蓋各種制粉出力、風(fēng)壓、風(fēng)溫等運行工況，檢測記錄應(yīng)備案。在煤質(zhì)變化或制粉系統(tǒng)運行狀況發(fā)生變化時，應(yīng)增加取樣分析頻率。應(yīng)特別重視制粉系統(tǒng)運行工況變化時煤粉細度的變化，防止煤粉突然變粗導(dǎo)致燃燒穩(wěn)定性變差。（3）制粉系統(tǒng)為中儲式的機組，正常運行中須保持較高的粉倉粉位，最低粉位高度應(yīng)控制在三分之一粉倉總高度以上，且須具有完善可靠的粉位測量及顯示、報警系統(tǒng)，防止粉倉粉位低煤粉自流造成一次風(fēng)管堵塞，影響鍋爐燃燒的穩(wěn)定性。

2.8 燃燒器運行方式

同樣爐膛參數(shù)、同樣煤質(zhì)條件下，單只燃燒器功率越小，NOx減排能力越大。鍋爐運行過程中，投用的燃燒器過于分散或單只燃燒器的出力過低，都不利于提高爐膛溫度和煤粉氣流的著火穩(wěn)定性，鍋爐低負荷運行時現(xiàn)象更為突出。為提高燃燒穩(wěn)定性，應(yīng)盡量使投用的燃燒器集中，提高投用燃燒器的出力，保證下層燃燒器出力穩(wěn)定，達到穩(wěn)定燃燒的目的。

低氮燃燒器改造后，燃燒器運行方式應(yīng)利于提高爐膛溫度和煤粉氣流的著火穩(wěn)定性，避免出現(xiàn)底層燃燒器停運、單層燃燒器出力較低、四角切圓燃燒器隔層燃燒等工況。在特殊情況下隔層運行時，應(yīng)提前做好相應(yīng)穩(wěn)燃措施，四角切圓燃燒的直流燃燒器應(yīng)避免缺角運行。

2.9 入爐煤摻燒摻配管理

加強燃煤摻配摻燒管理工作，制定鍋爐入爐和入廠煤質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，燃用與鍋爐相匹配的燃料，把灰熔點做為燃煤采購的考核指標(biāo)，杜絕采購跨煤種混煤，防止煤種灰熔點降低造成的鍋爐結(jié)焦結(jié)渣。摻配方案應(yīng)根據(jù)采購煤源和廠內(nèi)存煤情況確定，對出現(xiàn)的異常問題及時組織分析并采取對策。

加強入爐煤質(zhì)化驗管理，重視入爐煤的灰熔點指標(biāo)，入爐煤煤質(zhì)化驗結(jié)果及時準(zhǔn)確提供，為運行人員及時調(diào)整鍋爐燃燒提供指導(dǎo)。遇有鍋爐燃燒不穩(wěn)時，要及時投油助燃，確保燃燒穩(wěn)定。

燃煤摻配要關(guān)注燃煤著火、燃盡及煤灰結(jié)渣特性對爐膛熱力特性參數(shù)值的影響（見表5）?？刂茖嶋H燃煤低位發(fā)熱量Qnet在低氮燃燒器改造設(shè)計值±15%之間，控制干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf在低氮燃燒器改造設(shè)計值±10%之間，灰分、水分及灰熔點符合低氮燃燒器改造設(shè)計要求。

2.10 專項問題調(diào)整策略

（1）鍋爐結(jié)焦專項調(diào)整。直流切圓燃燒可通過調(diào)整偏置風(fēng)（貼壁風(fēng)）開度、周界（側(cè)邊風(fēng)）風(fēng)開度、運行氧量、SOFA風(fēng)量、風(fēng)箱與爐膛差壓等參數(shù)緩解。旋流墻式燃燒可通過調(diào)整左右側(cè)墻燃燒器旋流強度、運行氧量、SOFA風(fēng)量、風(fēng)箱與爐膛差壓等參數(shù)緩解。（2）飛灰可燃物高專項調(diào)整。飛灰可燃物含量主要通過調(diào)整煤粉細度、運行氧量、二次風(fēng)配風(fēng)等參數(shù)來實現(xiàn)降低飛灰可燃物。（3）高溫腐蝕問題專項調(diào)整。減緩高溫腐蝕問題基本思路是降低燃燒器區(qū)域還原性氣氛。一是增加運行氧量；二是燃燒器運行方式調(diào)整，雙調(diào)風(fēng)低NOx旋流燃燒器通過參數(shù)調(diào)整改善壁面氣氛；三是改善配風(fēng)方式，關(guān)小SOFA風(fēng)門，增加燃燒器區(qū)域的過量空氣系數(shù)，避免出現(xiàn)局部高溫或嚴重的還原性氣氛。（4）爐膛出口煙溫偏差、汽溫偏差專項調(diào)整。直流切圓燃燒鍋爐可通過調(diào)整SOFA風(fēng)水平擺角、偏置風(fēng)門開度、啟/消旋風(fēng)門開度等參數(shù)實現(xiàn)。旋流墻式燃燒鍋爐可通過調(diào)整左右側(cè)SOFA風(fēng)道風(fēng)門開度、主燃燒器風(fēng)道風(fēng)門開度、左右側(cè)SOFA燃燒器直/旋流風(fēng)比例等參數(shù)實現(xiàn)。

3 設(shè)備檢修維護對策

對低氮燃燒器改造后頻繁發(fā)生鍋爐掉焦、滅火的鍋爐，應(yīng)進行動力場動量平衡校核計算，校核燃燒器假想切圓、燃燒器反切角、燃燒器結(jié)構(gòu)改造對鍋爐燃燒動力工況的影響。對存在設(shè)計缺陷的鍋爐，應(yīng)對燃燒系統(tǒng)優(yōu)化改進，在降低NOx排放的同時，確保鍋爐運行處于最佳的狀態(tài)。

3.1 燃燒器改造驗收對策

（1）燃燒器檢修檢查工作。鍋爐大修時應(yīng)認真檢查校核燃燒器安裝角度，四角燃燒鍋爐還應(yīng)檢查調(diào)整同層燃燒器擺角的一致性。做好燃燒器安裝偏轉(zhuǎn)角測量及校核，燃燒器同角、同層擺動同步性測量及校核，確保燃燒器噴口尺寸及軸線符合設(shè)計要求，燃燒器切圓直徑符合設(shè)計要求。（2）燃燒器檢修驗收工作。做好燃燒器靜態(tài)切圓驗收。開展冷態(tài)一次風(fēng)速的標(biāo)定與調(diào)平，檢查一次風(fēng)速均勻性，確保一次風(fēng)速均勻性滿足運行要求。進行爐內(nèi)空氣動力場試驗，觀測多層四角射流形成的強風(fēng)環(huán)大小及位置，觀察爐膛氣流的充滿度；觀測爐膛斷面上的氣流分布，觀察氣流是否沖刷爐壁和爐底；觀察各燃燒器射流間的相互影響及三次風(fēng)、燃燼風(fēng)及SOFA風(fēng)射流對燃燒器主射流的影響。（3）風(fēng)門系統(tǒng)檢查驗收。鍋爐修后啟動前應(yīng)對燃燒系統(tǒng)、風(fēng)煙系統(tǒng)的各個風(fēng)門的動作情況、實際位置、就地指示、位置反饋等進行檢查，排除故障，確認動作可靠，位置正確。

3.2 設(shè)備維護管理對策

（1）定期檢查校核風(fēng)速、風(fēng)量測量裝置。對鍋爐的一次風(fēng)速應(yīng)定期檢測，鍋爐檢修后應(yīng)開展在線監(jiān)測系統(tǒng)標(biāo)定試驗，檢測范圍應(yīng)覆蓋各種制粉出力、風(fēng)壓、風(fēng)溫等運行工況，校驗情況應(yīng)記錄在案備查，以保證監(jiān)測系統(tǒng)的數(shù)據(jù)可靠性。（2）應(yīng)經(jīng)常檢查磨煤機分配器、煤粉分離器的磨損情況，對磨損嚴重的分配器、分離器要及時更換，避免熱態(tài)時一次風(fēng)速不均勻。（3）加強日常的設(shè)備維護工作，及時消除制粉及燃燒系統(tǒng)等設(shè)備缺陷，及時恢復(fù)設(shè)備性能。鍋爐的制粉系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、煤粉取樣設(shè)備及吹灰器應(yīng)確保完好，有故障影響燃燒調(diào)整和參數(shù)測量時應(yīng)及時消缺、完善，保證鍋爐調(diào)整的需要。加強對爐本體漏風(fēng)情況的檢查與消除，防止鍋爐底部漏風(fēng)。

3.3 熱工保護動作可靠性對策

（1）鍋爐大修后啟動前，應(yīng)認真執(zhí)行檢修規(guī)程、運行規(guī)程規(guī)定，對熱工保護進行試驗檢查，確保設(shè)備完好、動作正確可靠。（2）火檢裝置應(yīng)進行定期試驗，確保可靠?；饳z內(nèi)部參數(shù)設(shè)置調(diào)整應(yīng)合理，避免造成火檢不穩(wěn)定?；饳z放大器內(nèi)不得有對火焰喪失信號的延時，在火焰喪失MFT保護邏輯中適當(dāng)設(shè)置火焰喪失信號后MFT的延時時間。根據(jù)實際需要在DCS內(nèi)增加臨界火焰報警功能；火檢模擬量信號應(yīng)顯示在操作員站上，方便運行人員全面監(jiān)視火的檢變化情況。（3）優(yōu)化鍋爐保護內(nèi)部的延時時間，應(yīng)根據(jù)機組實際情況進行調(diào)整。對與燃燒有關(guān)的信號，如二次風(fēng)壓、爐膛負壓、送風(fēng)流量、出口煙壓等，不得在變送器內(nèi)加延時，以保證DCS能夠顯示、記錄真實的過程變量的變化。（4）加強火檢定值等滅火保護定值的管理，保護定值表更新后，應(yīng)嚴格執(zhí)行。（5）保證氧量信號準(zhǔn)確可靠，除氧量變送器定期校驗外，還應(yīng)對氧量表指示氧量和實際運行氧量進行經(jīng)常性的比較，使運行人員全面掌握實際運行氧量。

3.4 高溫腐蝕技改對策

為減緩水冷壁高溫腐蝕問題,目前普遍采用加裝側(cè)燃盡風(fēng)、增設(shè)貼壁風(fēng)、增設(shè)防護涂層(噴涂)等方法來防止高溫腐蝕。設(shè)置貼壁風(fēng)，可以改善壁面氣氛，墻式燃燒方式更容易實施這一措施，貼壁風(fēng)的量應(yīng)足夠大，其對鍋爐效率的影響較大；噴涂保護層，加強噴涂質(zhì)量過關(guān)管理，維持1個大修期以上；對經(jīng)常性掉焦的鍋爐，可以進行渣斗防爆裝置改造。

4 結(jié)語

低氮燃燒器技術(shù)改造對鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性、氮氧化物排放等方面均有一定影響，為確保改造后機組安全經(jīng)濟運行，在運行優(yōu)化調(diào)整方面應(yīng)做好防鍋爐掉焦滅火、運行氧量控制、配風(fēng)優(yōu)化調(diào)整、燃燒器運行方式配煤摻燒管理等工作，在檢修維護方面應(yīng)做好燃燒器改造驗收、提高熱工保護可靠性、專項問題技術(shù)改造等工作，提高鍋爐的運行可靠性，實現(xiàn)機組運行的可靠性、經(jīng)濟性，保證機組環(huán)保達標(biāo)排放。