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        預(yù)應(yīng)力閘墩三維有限元分析及其優(yōu)化方案研究

        2018-10-12 11:38:36韋海勇王滿玉馮曉波李馨馨
        中國農(nóng)村水利水電 2018年9期
        關(guān)鍵詞:閘墩鋼梁拉力

        韋海勇,王滿玉,馮曉波,李馨馨

        (1.廣西水利電力勘測設(shè)計(jì)研究院,南寧 530023;2.武漢大學(xué)水資源與水電工程科學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430072)

        隨著水利水電工程建設(shè)迅速發(fā)展、規(guī)模逐漸增大,泄水建筑物工作水頭不斷提高,弧形閘門承受的推力隨之增大。巨大的弧門水推力通過支承結(jié)構(gòu)傳遞到閘墩,在閘墩頸部會出現(xiàn)明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象,產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力,進(jìn)而導(dǎo)致混凝土發(fā)生開裂甚至破壞[1]。為了改善閘墩和支承中的應(yīng)力狀態(tài),近年來,閘墩預(yù)應(yīng)力錨固技術(shù)被廣泛應(yīng)用于國內(nèi)外的水利水電工程中,可有效地減小閘墩拉應(yīng)力,成為改善大型弧門閘墩結(jié)構(gòu)受力性能的重要措施[2]。

        通過改變結(jié)構(gòu)支承形式可提高閘墩頸部的預(yù)應(yīng)力效果。目前的研究工作主要集中在錨塊式支承結(jié)構(gòu)及其優(yōu)化設(shè)計(jì)。例如,李萌等[2]對預(yù)應(yīng)力閘墩中墩錨塊底部接觸方式進(jìn)行了分析,認(rèn)為錨塊底部與閘墩采用分離式接觸可大幅度降低拉應(yīng)力。沈鑫[3]運(yùn)用有限元法對預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行了三維線彈性計(jì)算,同時(shí)對2種錨塊混凝土強(qiáng)度的預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行分析,認(rèn)為僅提高錨塊混凝土強(qiáng)度對于改善閘墩頸部的受力狀態(tài)不明顯。李樹山等[4]利用結(jié)構(gòu)數(shù)值仿真模型試驗(yàn),研究了錨塊內(nèi)設(shè)置空腔對預(yù)應(yīng)力閘墩結(jié)構(gòu)受力性能的影響,認(rèn)為新型空腔式錨塊設(shè)計(jì)方案能夠有效地提高閘墩頸部的預(yù)壓效果。但對于溢流壩中孔泄洪結(jié)構(gòu),由于孔口寬度較小,大部分情況下閘墩單側(cè)受力,采用深梁形式支承結(jié)構(gòu)可有效改善閘墩偏心受力狀態(tài)[5]。

        目前,針對深梁形式預(yù)應(yīng)力閘墩結(jié)構(gòu)開展的研究較少,尤其對鋼結(jié)構(gòu)深梁的研究幾乎沒有。張競予等[6]對某水電站泄洪洞采用混凝土深梁結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行有限元分析,認(rèn)為該結(jié)構(gòu)能夠提高閘墩的承載力和剛度。由于深梁形式預(yù)應(yīng)力閘墩整體穩(wěn)定性較好,因而,有必要進(jìn)一步開展其在控制閘墩拉應(yīng)力效果及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)方面的研究工作。

        本文以洋溪水利樞紐溢流壩預(yù)應(yīng)力閘墩為研究對象,針對3種可能的支承結(jié)構(gòu)形式(混凝土深梁式、鋼錨塊式和鋼結(jié)構(gòu)深梁式)下的閘墩進(jìn)行三維有限元計(jì)算。分析了解各方案預(yù)應(yīng)力閘墩結(jié)構(gòu)的應(yīng)力規(guī)律和變形特點(diǎn),通過綜合比較,選定最優(yōu)的閘墩支承結(jié)構(gòu)方案,并對該方案進(jìn)行優(yōu)化分析,確定錨索軸向拉力最優(yōu)設(shè)計(jì)值。

        1 工程概況

        洋溪水利樞紐是廣西柳江中下游的防洪控制性工程,該工程以防洪為主,兼顧發(fā)電和航運(yùn)等綜合利用。水庫正常蓄水位163.0 m,防洪高水位186.8 m,下游水位126.0 m。本工程規(guī)模為大(2)型,工程等別為II等,水庫總庫容為8.5 億m3。溢流壩共布置10孔,其中8個(gè)低孔,其孔口尺寸為7 m×16 m(寬×高),單個(gè)壩段長為16.0 m,墩厚4.5 m,閘室順?biāo)飨蜷L82.0 m。

        該溢流壩為碾壓混凝土重力壩,泄水壩低孔壩段弧門推力達(dá)到70 000 kN。由于弧門水推力巨大,普通拉筋難以滿足閘墩的限裂要求,因此采用預(yù)應(yīng)力閘墩。閘墩尾部采用3種可能的支承結(jié)構(gòu)形式,分別為混凝土深梁、鋼結(jié)構(gòu)深梁(以下簡稱鋼梁)和鋼錨塊。閘墩內(nèi)部和支承結(jié)構(gòu)部位預(yù)應(yīng)力錨索布置分主錨索和次錨索?;炷辽盍汉弯撳^塊主錨索共布設(shè)4排,每排7層,輻射角為4°,共計(jì)28根;鋼結(jié)構(gòu)深梁主錨索共布設(shè)4排,每排5層,共計(jì)20根。次錨索僅在深梁方案中考慮,垂直于主錨索布置,共布設(shè)3列,每列8根,共計(jì)24根。圖1給出了深梁方案預(yù)應(yīng)力閘墩剖面示意圖,其中包括主次錨索布置情況。

        2 預(yù)應(yīng)力閘墩三維有限元分析

        2.1 模型建立

        以溢流壩低孔壩段為研究對象,對單個(gè)閘室(包括兩側(cè)中墩及其之間的溢流壩)進(jìn)行建模。預(yù)應(yīng)力閘墩體形復(fù)雜,包括混凝土溢流壩、3種閘墩支承結(jié)構(gòu)和預(yù)應(yīng)力錨索。為了盡量減小建模工作量,方便調(diào)整和優(yōu)化結(jié)構(gòu),本文利用ANSYS軟件的二次開發(fā)功能,編程實(shí)現(xiàn)參數(shù)化建模,即針對3種不同支承形式方案建立參數(shù)化的三維有限元模型。

        采用ANSYS軟件建模時(shí),對溢流壩主體部分均采用三維實(shí)體單元Solid45,預(yù)應(yīng)力錨索采用三維桿單元Link8,鋼梁及鋼錨塊采用三維殼單元Shell181。為了達(dá)到工程所需的計(jì)算精度,混凝土結(jié)構(gòu)采用六面體單元進(jìn)行離散,網(wǎng)格尺寸控制在0.3~0.5 m。計(jì)算模型單元總數(shù)約26萬個(gè),結(jié)點(diǎn)總數(shù)約29萬個(gè)。三維有限元網(wǎng)格模型見圖2。

        圖2 有限元模型Fig.2 Finite element model

        2.2 計(jì)算方法

        有效模擬預(yù)應(yīng)力錨索及鋼結(jié)構(gòu)與閘墩間的接觸狀態(tài)是計(jì)算中的關(guān)鍵環(huán)節(jié)[7]。為全面考慮預(yù)應(yīng)力對結(jié)構(gòu)的影響,采用分離法模擬預(yù)應(yīng)力錨索,即分別建立鋼筋單元(線單元)、混凝土單元(體單元)和鋼梁單元(板單元)。預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)拉應(yīng)力通過設(shè)置三維桿單元(Link8)的初應(yīng)變(實(shí)常數(shù)之一)來進(jìn)行模擬。該方法可以準(zhǔn)確模擬預(yù)應(yīng)力筋的具體位置和張拉順序,且能模擬預(yù)應(yīng)力錨索在結(jié)構(gòu)運(yùn)行過程中的變形情況,從而得到運(yùn)行過程中的預(yù)應(yīng)力錨索的應(yīng)力損失[8]。同時(shí),為了較好地模擬鋼梁、鋼錨塊與混凝土閘墩的連接狀態(tài),對于鋼梁和鋼錨塊方案,支承鋼結(jié)構(gòu)(殼單元)與閘墩混凝土(三維實(shí)體單元)的連接采用接觸單元。接觸狀態(tài)的表面有如下特點(diǎn):不互相滲透,能夠互相傳遞法向壓力和切向摩擦力,不傳遞法向拉力。

        2.3 基本假定及邊界條件

        在預(yù)應(yīng)力閘墩的計(jì)算分析過程中,混凝土近似假定為均質(zhì)連續(xù)、各向同性的線彈性體,不考慮結(jié)構(gòu)作用時(shí)鋼筋和混凝土產(chǎn)生的應(yīng)力重分布。計(jì)算邊界條件:溢流壩體底面視為固定邊界,即在底面各個(gè)結(jié)點(diǎn)處施加全約束;模型橫河向兩側(cè)為自由邊界。

        2.4 材料參數(shù)

        模型中共涉及3種材料,即混凝土、鋼板和預(yù)應(yīng)力錨索。根據(jù)混凝土強(qiáng)度等級不同,對模型進(jìn)行材料分區(qū),各材料力學(xué)參數(shù)取值見表1。

        表1 材料力學(xué)參數(shù)Tab.1 Mechanical parameters of materials

        2.5 計(jì)算工況及荷載組合

        預(yù)應(yīng)力閘墩在運(yùn)行期,初啟門和擋水工況時(shí)支鉸正壓力較大,分別達(dá)到36 115和33 710 kN,閘墩及支承結(jié)構(gòu)均會產(chǎn)生較大拉應(yīng)力。由于初啟門為最不利工況,以此工況作為控制工況進(jìn)行分析。為了對比預(yù)應(yīng)力效果,本研究對混凝土深梁方案計(jì)算了無預(yù)應(yīng)力工況。各計(jì)算工況與荷載組合見表2。

        表2 計(jì)算工況與荷載組合Tab.2 Combination of work conditions and loads

        3 計(jì)算結(jié)果及分析

        對不同支承結(jié)構(gòu)形式的預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行三維有限元分析,研究各方案溢流壩段各部位的應(yīng)力~應(yīng)變特征和支撐體對閘墩應(yīng)力的影響規(guī)律,綜合比較選定最優(yōu)方案,并對預(yù)應(yīng)力錨索預(yù)應(yīng)力進(jìn)行優(yōu)化分析。

        3.1 閘墩預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)應(yīng)力施加效果

        為說明預(yù)應(yīng)力的作用效果,對比研究了預(yù)應(yīng)力施加前后閘墩應(yīng)力分布規(guī)律,并綜合分析各方案結(jié)構(gòu)的整體變形特性。以深梁方案為例,對比工況2和工況3的計(jì)算結(jié)果說明預(yù)應(yīng)力錨索的施加效果。在防洪高水位擋水狀態(tài)下,施加預(yù)應(yīng)力前后閘墩與深梁接觸面的應(yīng)力分布見圖3。

        圖3 閘墩與深梁接觸面第一主應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.3 The first principal stress cloud diagram of the contact surface between the gate pier and the concrete deep beam

        未施加預(yù)應(yīng)力時(shí)[見圖3(a)],閘墩與深梁連接處靠上游內(nèi)側(cè)夾角位置存在較大的主拉應(yīng)力,最大拉應(yīng)力達(dá)到5 MPa,且范圍較大,深度較深,應(yīng)力超過C40混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.71 MPa,不滿足設(shè)計(jì)要求,將會導(dǎo)致混凝土閘墩和深梁開裂,甚至造成混凝土深梁結(jié)構(gòu)破壞。施加預(yù)應(yīng)力措施后[見圖3(b)],閘墩頸部應(yīng)力狀態(tài)得到改善,拉應(yīng)力范圍及大小有所減小,預(yù)應(yīng)力施加對控制閘墩頸部拉應(yīng)力大小及范圍效果明顯。

        圖4給出了初啟門工況下,3個(gè)方案施加預(yù)應(yīng)力后閘墩的順河向變形特征??梢钥闯?,閘墩位移指向下游,主要是由上游水壓力及預(yù)應(yīng)力錨索共同作用引起,受預(yù)應(yīng)力錨索張拉作用,混凝土產(chǎn)生向預(yù)應(yīng)力錨索張拉方向的位移。其中鋼梁方案位移較大,最大值發(fā)生在閘墩頸部頂端,大小為0.004 8 m。從攔河壩整體變形上看,溢流壩段底板和預(yù)應(yīng)力閘墩成整體剛度變形,各方案的結(jié)構(gòu)整體性較好,且變形較小,能滿足材料強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定要求。

        圖4 閘墩順?biāo)鞣较蛭灰圃茍D(單位:m)Fig.4 Displacement cloud diagram in the flow direction of the gate pier

        同時(shí),由計(jì)算結(jié)果可知,主、次預(yù)應(yīng)力錨索在運(yùn)行過程中因結(jié)構(gòu)變形引起的預(yù)應(yīng)力損失較小,不足預(yù)應(yīng)力的1%(實(shí)際拉力值1 300 kN,最大預(yù)應(yīng)力損失10 kN),其他相似工程也有相同結(jié)論[9]。

        3.2 支承優(yōu)化方案比選

        針對混凝土深梁、鋼結(jié)構(gòu)深梁、鋼錨塊3種支承形式的預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行細(xì)致的應(yīng)力~應(yīng)變和破壞機(jī)理分析。各方案以預(yù)應(yīng)力錨索拉力抵消1~4倍支座壓力分別進(jìn)行試算。試算時(shí),預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力初始值取為1倍閘門推力,然后預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)應(yīng)力按照每次增加1倍的閘門推力值逐級增加。以初啟門工況作為控制工況進(jìn)行說明。

        通過計(jì)算,各方案閘墩頸部和支承結(jié)構(gòu)的第1主應(yīng)力最大值見表3??梢钥闯觯S著預(yù)應(yīng)力的增加,混凝土深梁方案中閘墩頸部產(chǎn)生的主拉應(yīng)力有所減小,但不明顯,反而在深梁底部支座周圍產(chǎn)生的主拉應(yīng)力增加較明顯;鋼梁和鋼錨塊方案中閘墩頸部產(chǎn)生的主拉應(yīng)力增大,且鋼結(jié)構(gòu)底面產(chǎn)生的拉應(yīng)力也有所增加。

        表3 不同軸向拉力值下各部位的最大主拉應(yīng)力Tab.3 The maximum principal tensile stress in each parts with different axial tension values

        為使各方案之間具有可比性,本文最終選取預(yù)應(yīng)力錨索預(yù)應(yīng)力抵消3倍閘門推力進(jìn)行比較,選定最優(yōu)的閘墩支承結(jié)構(gòu)方案。

        針對混凝土深梁方案,圖5給出了閘墩與深梁接觸面、深梁底面的第1主應(yīng)力分布規(guī)律??梢钥闯?,預(yù)應(yīng)力的施加會引起閘墩與深梁連接處靠上游外側(cè)夾角位置產(chǎn)生新的拉應(yīng)力區(qū)[見圖5(a)],拉應(yīng)力最大值為4.09 MPa,且大小隨著預(yù)應(yīng)力的增加而減小(見表3)。由于錨束布置對稱,閘墩及錨塊兩側(cè)應(yīng)力對稱分布。當(dāng)預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力控制在3 905 kN時(shí),閘墩和深梁錨頭處局部拉應(yīng)力均較小,不超過2 MPa。深梁底面支鉸軸線部位因承受巨大閘門推力,在與閘墩交界處產(chǎn)生較大的次生拉應(yīng)力,達(dá)到6.09 MPa,但范圍較小[見圖5(b)]。

        圖5 混凝土深梁方案第1主應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.5 The first principal stress cloud diagram of the concrete deep beam scheme(unit:Pa)

        圖6 鋼梁方案第1主應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.6 The first principal stress cloud diagram of the steel structure deep beam scheme(unit:Pa)

        針對鋼梁方案,圖6給出了閘墩與鋼梁接觸面、鋼梁底面的第1主應(yīng)力分布規(guī)律??梢钥闯?,在混凝土閘墩與鋼梁腹板接觸處,出現(xiàn)局部壓力值較大現(xiàn)象,隨著預(yù)應(yīng)力的增加,壓力會逐漸增大,同時(shí)導(dǎo)致混凝土受壓面產(chǎn)生局部拉應(yīng)力。當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力增加到5 415 kN時(shí),混凝土閘墩與鋼梁腹板接觸處最大壓應(yīng)力為39.5 MPa,主要分布在閘墩兩側(cè)。鋼梁附近混凝土出現(xiàn)的拉應(yīng)力區(qū)主要在鋼梁受壓面與上、下面的斜面夾角處,拉應(yīng)力值達(dá)到10.3 MPa,范圍向閘墩下游衰減較快[見圖6(a)]。同時(shí),主預(yù)應(yīng)力錨索附近的鋼梁腹板除承受一定的拉應(yīng)力之外,由于鋼板受力均勻的特點(diǎn),壓應(yīng)力范圍幾乎擴(kuò)展至整個(gè)鋼梁結(jié)構(gòu)[見圖6(b)]。

        圖7 鋼錨塊方案第1主應(yīng)力云圖(單位:Pa)Fig.7 The first principal stress cloud diagram of the steel anchor block scheme(unit:Pa)

        針對鋼錨塊方案,圖7給出了閘墩與鋼錨塊接觸面、鋼錨塊底面的第1主應(yīng)力分布規(guī)律。可以看出,承受閘門推力時(shí),因受錨塊懸臂的影響,鋼錨塊與混凝土閘墩之間的壓力分布不均勻,閘墩內(nèi)側(cè)受壓小,外側(cè)受壓大,這主要由偏心受壓產(chǎn)生的彎矩引起。當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力增加到3 905 kN時(shí),鋼錨塊附近混凝土出現(xiàn)的拉應(yīng)力區(qū)主要在鋼錨塊受壓面與下面的斜面夾角處,大小為4.44 MPa,但范圍較小[見圖7(a)]。隨著預(yù)應(yīng)力的增加,該處的拉應(yīng)力值及范圍也逐漸增加。主預(yù)應(yīng)力錨索附近及支鉸軸線處的鋼梁腹板除承受一定的拉應(yīng)力之外,壓應(yīng)力范圍幾乎擴(kuò)展至整個(gè)鋼錨塊結(jié)構(gòu)[見圖7(b)]。

        綜上所述,從混凝土拉應(yīng)力控制效果上看,鋼梁和鋼錨塊方案要優(yōu)于混凝土深梁方案,通過計(jì)算發(fā)現(xiàn),不論如何調(diào)整混凝土深梁方案橫向和縱向的預(yù)應(yīng)力錨索預(yù)應(yīng)力值,深梁處總會存在較大的局部拉應(yīng)力。對于鋼錨塊方案,鋼錨塊在閘門推力作用下存在懸臂作用,這會導(dǎo)致閘墩受壓面產(chǎn)生較為明顯的不均勻分布壓力,局部出現(xiàn)過大壓應(yīng)力,同時(shí)也會產(chǎn)生較大的局部次生拉應(yīng)力。對于鋼梁方案,由于鋼梁是簡支在閘墩上,不存在懸臂作用,閘墩壓應(yīng)力分布較為均勻,因此本文選定鋼梁支承為最優(yōu)方案。

        3.3 預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)值確定

        目前,預(yù)應(yīng)力錨索設(shè)計(jì)中拉錨系數(shù)的取值主要依靠數(shù)值模擬和工程經(jīng)驗(yàn),拉錨系數(shù)過小則預(yù)壓效果不明顯,過大又將會導(dǎo)致局部拉應(yīng)力的增大和工程造價(jià)的提高[10]。在保證閘墩穩(wěn)定性和安全性的前提下,為使鋼梁方案預(yù)應(yīng)力閘墩處于最佳應(yīng)力狀態(tài),通過設(shè)置4組預(yù)應(yīng)力錨索拉力值分別進(jìn)行試算,分析閘墩的應(yīng)力狀態(tài),得到預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)值。第4排預(yù)應(yīng)力錨索所在位置處的閘墩第1主應(yīng)力分布規(guī)律見圖8。

        圖8 初啟門工況下鋼梁第4排預(yù)應(yīng)力錨索所在位置處的閘墩第1主應(yīng)力(單位:Pa)Fig.8 The first principal stress of the gate pier at the location of the fourth row of anchor cables for the steel structure deep beam scheme(unit:Pa)

        從圖8可以看出,當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力為1 805 kN時(shí),閘墩與鋼梁接觸面壓應(yīng)力較小,不足以保證鋼梁與閘墩的連接;當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力為5 415 kN時(shí),會導(dǎo)致閘墩與鋼梁接觸面上、下倒角位置產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力;當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力控制在3 610 kN時(shí),閘墩錨頭處的局部拉應(yīng)力較小,為2 MPa左右;當(dāng)主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力為7 220 kN時(shí),鋼梁與混凝土閘墩之間的壓力分布較不均勻,出現(xiàn)局部壓力值較大現(xiàn)象。綜合不同預(yù)應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果,建議主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力設(shè)計(jì)值控制在3 610 kN。

        4 結(jié) 論

        本文采用有限單元法對洋溪水利樞紐工程溢流壩低孔壩段3種支承結(jié)構(gòu)形式的預(yù)應(yīng)力閘墩進(jìn)行計(jì)算,包括混凝土深梁、鋼結(jié)構(gòu)深梁和鋼錨塊,分析了各方案預(yù)應(yīng)力閘墩的應(yīng)力~應(yīng)變特性,通過綜合比較,選定鋼梁方案為最優(yōu)方案。主要結(jié)論如下。

        (1) 該水利樞紐溢流壩段的閘墩若按照常規(guī)混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),在閘墩頸部會產(chǎn)生較大拉應(yīng)力區(qū),拉應(yīng)力值高達(dá)5 MPa以上,不滿足規(guī)范要求,因而有必要采用預(yù)應(yīng)力閘墩結(jié)構(gòu)。施加預(yù)應(yīng)力措施可有效減少閘墩頸部的拉應(yīng)力大小及范圍。

        (2) 從混凝土拉應(yīng)力控制效果上看,鋼梁和鋼錨塊方案要優(yōu)于混凝土深梁方案,考慮到閘門推力下鋼錨塊的懸臂作用會導(dǎo)致閘墩壓力分布不均勻,因此本文選定鋼梁方案為最優(yōu)方案。

        (3) 為使鋼梁方案預(yù)應(yīng)力閘墩處于最佳應(yīng)力狀態(tài),通過設(shè)置4組預(yù)應(yīng)力錨索拉力值分別進(jìn)行試算,分析閘墩的應(yīng)力狀態(tài),進(jìn)而得到預(yù)應(yīng)力錨索的預(yù)應(yīng)力軸向拉力設(shè)計(jì)值。綜合不同預(yù)應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果,建議主預(yù)應(yīng)力錨索軸向拉力設(shè)計(jì)值控制在3 610 kN。

        (4) 通過計(jì)算發(fā)現(xiàn),主預(yù)應(yīng)力錨索在運(yùn)行過程中由結(jié)構(gòu)變形引起的預(yù)應(yīng)力損失較小,不足預(yù)應(yīng)力的1%,進(jìn)一步說明采用分離法可有效模擬預(yù)應(yīng)力錨索預(yù)應(yīng)力的施加效果。

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