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        泥水平衡盾構(gòu)穿越砂卵石地層時(shí)的施工控制

        2018-10-10 05:43:14戴慧麗
        建筑施工 2018年6期
        關(guān)鍵詞:渾河泥水卵石

        戴慧麗

        上海城建市政(工程)集團(tuán)有限公司 上海 200065

        泥水平衡盾構(gòu)因具有適用地質(zhì)范圍廣、地表沉降變形控制好、開挖面穩(wěn)定性高等優(yōu)點(diǎn),已經(jīng)成為了近年來國內(nèi)修建穿越江河湖海等水下隧道的首選施工方法。然而隨著城市地下軌道交通建設(shè)的發(fā)展,地下工程施工所面臨的環(huán)境也越來越惡劣,復(fù)雜的地質(zhì)條件給泥水平衡盾構(gòu)的施工提出了許多挑戰(zhàn)。其中,砂卵石地層具有顆??障洞蟆⑼翆訚B透性大、強(qiáng)度高而流塑性差等特性,同時(shí)分布廣泛,可以說是盾構(gòu)施工中較常碰到的一種復(fù)雜地質(zhì)條件。國內(nèi)已有較多在砂卵石地層采用泥水盾構(gòu)施工的工程案例,總結(jié)了一些成功的施工經(jīng)驗(yàn)[1-3]。

        目前有許多學(xué)者對(duì)砂卵石地層的泥水盾構(gòu)施工進(jìn)行了相關(guān)研究。劉東[4]以北京地下直徑線工程大直徑泥水盾構(gòu)隧道為背景,總結(jié)分析了富水砂卵石地層中盾構(gòu)隧道選型、進(jìn)洞加固、掘進(jìn)參數(shù)控制、泥水處理、進(jìn)倉換刀等關(guān)鍵施工技術(shù)。張長(zhǎng)強(qiáng)等[5]在綜合考慮盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)、泥漿參數(shù)、盾構(gòu)姿態(tài)、地層變形機(jī)理等信息的基礎(chǔ)上,分析確定了泥水盾構(gòu)在富水砂卵石地層中掘進(jìn)時(shí)同步注漿各主要技術(shù)參數(shù)間的經(jīng)驗(yàn)公式。另外還有一些學(xué)者重點(diǎn)研究了泥水盾構(gòu)在穿河施工中的技術(shù)難題。王明勝[6]結(jié)合南昌市軌道交通1號(hào)線越江區(qū)間,針對(duì)性地研究了泥水盾構(gòu)穿越贛江淺覆蓋透水層時(shí)易出現(xiàn)的掌子面失穩(wěn)、刀盤結(jié)泥餅和掘進(jìn)姿態(tài)難控制等難題。賈會(huì)森[7]針對(duì)沈陽地鐵9號(hào)線一期工程,通過對(duì)土層顆粒組成及河水水位變化進(jìn)行分析研究,對(duì)盾構(gòu)刀盤和刀具進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),提出并實(shí)現(xiàn)了泥水盾構(gòu)在穿河施工中的不換刀技術(shù)。

        然而上述研究大多側(cè)重于泥水盾構(gòu)在砂卵石地層中的適應(yīng)性或穿河施工的技術(shù)難點(diǎn)中的某一方面,針對(duì)富水砂卵石地層中泥水盾構(gòu)下穿河流施工的研究較少。因此,如何確保在沈陽地區(qū)的高水壓砂卵石地層中泥水盾構(gòu)穿河施工的安全性,成為沈陽地鐵施工中要解決的重點(diǎn)問題。

        本文以沈陽地鐵10號(hào)線長(zhǎng)青橋站—渾南大道站區(qū)間地鐵工程穿越渾河段為背景,對(duì)泥水平衡盾構(gòu)施工過程中切口水壓、泥漿指標(biāo)、干砂量、掘進(jìn)速度、刀盤扭矩等關(guān)鍵施工參數(shù)進(jìn)行理論計(jì)算和實(shí)測(cè)分析,提出了富水砂卵石地層過河段泥水盾構(gòu)在正面穩(wěn)定、土體損失率和隧道上浮等方面的關(guān)鍵控制技術(shù),為今后類似地層條件下的泥水盾構(gòu)穿河施工提供了一定的參考。

        1 工程概況

        沈陽地鐵10號(hào)線長(zhǎng)青橋站—渾南大道站區(qū)間基本位于渾河、長(zhǎng)青南街下方,線路出長(zhǎng)青橋站后沿渾河長(zhǎng)青大橋下穿渾河后,再沿長(zhǎng)青南街東側(cè)到達(dá)渾南大道站,全長(zhǎng)約1 617 m,其中過河段約450 m。該段為標(biāo)準(zhǔn)單洞單線區(qū)間,采用泥水盾構(gòu)法施工,覆土厚度為13.2~25.0 m。

        1.1 工程地質(zhì)

        該區(qū)間段盾構(gòu)穿越土層依次為礫砂(④4)、圓礫(④5)、中粗砂(⑤3)、礫砂(⑤4)、圓礫(⑤5)層。主要地層為礫砂、圓礫及中粗砂等地層,且含有大粒徑礫石、卵石等。一般粒徑2~50 mm,部分粒徑達(dá)90 mm,少量粒徑大于150 mm,填充物為中、粗砂及少量黏性土,局部含卵石,盾構(gòu)始發(fā)段將入渾河前有約50 m的地層中黏性土含量偏高,整體顆粒級(jí)配良好。

        1.2 水文地質(zhì)

        場(chǎng)地地下水為潛水,主要賦存于中粗砂、礫砂、圓礫層(③、④以及⑤)中,屬孔隙潛水含水層。穩(wěn)定水位埋深為7.00~1.25 m,常年水位變幅約2 m,含水層厚度約19 m。地下水主要補(bǔ)給來源為渾河側(cè)向補(bǔ)給及大氣降水垂直入滲補(bǔ)給。場(chǎng)地地下水徑流條件良好,含水層滲透性強(qiáng),盾構(gòu)穿越地層的滲透系數(shù)一般在50~110 m/d之間。

        1.3 主要施工風(fēng)險(xiǎn)及技術(shù)難點(diǎn)

        泥水盾構(gòu)下穿渾河區(qū)段的地質(zhì)條件及周邊環(huán)境復(fù)雜,覆土厚度小,受到很多條件的限制,要在這種情況下實(shí)現(xiàn)安全、順利且環(huán)境友好的施工,具有很大風(fēng)險(xiǎn)和挑戰(zhàn)。

        主要的施工風(fēng)險(xiǎn)有:土體軟硬結(jié)合,對(duì)盾構(gòu)機(jī)刀盤磨損大,掘進(jìn)速度受影響;成拱性差,盾構(gòu)開挖擾動(dòng)下地層無法形成穩(wěn)定的壓力拱,易造成連續(xù)破壞;砂卵石地層滲透性強(qiáng),施工中易產(chǎn)生涌水、涌砂;施工中開挖面不穩(wěn)定,易坍塌,容易產(chǎn)生較大的地層損失及地表沉降;易超挖,砂卵石地層的軟硬結(jié)合特性使得掌子面頂力分布不均,從而導(dǎo)致開挖過程出土過多,切口土體損失率過大;淺埋施工危險(xiǎn)性大,埋深太淺達(dá)不到臨時(shí)壓力拱所需高度,同時(shí)砂卵石抗剪能力弱,易發(fā)生剪切破壞;盾構(gòu)和管片姿態(tài)控制較難,成形隧道易產(chǎn)生上浮,嚴(yán)重時(shí)造成隧道軸線出現(xiàn)較大偏差、管片碎裂、盾尾漏漿等不良情況。

        主要的技術(shù)難點(diǎn)是:通過合理的正面泥水壓力、泥漿性能、推進(jìn)速度和刀盤扭矩等參數(shù)控制,在盾構(gòu)開挖過程中維持開挖面的穩(wěn)定,防止河中段切口冒漿或河底地層沉降;通過岸邊段的地面沉降監(jiān)測(cè),逐步過渡到河中段盾構(gòu)出土即干砂量的監(jiān)控,隨時(shí)優(yōu)化調(diào)整正面泥水壓力和其他推進(jìn)參數(shù),來有效控制盾構(gòu)掘進(jìn)過程中的切口土體損失率,防止河底地層沉降;通過盾構(gòu)掘進(jìn)姿態(tài)、掘進(jìn)線路設(shè)計(jì)和同步注漿方式的調(diào)整,使盾構(gòu)姿態(tài)、管片姿態(tài)和隧道上浮量可控,同時(shí),有效降低因盾構(gòu)與管片姿態(tài)不良引起的盾尾漏漿風(fēng)險(xiǎn)。

        2 過河段泥水盾構(gòu)施工關(guān)鍵技術(shù)

        針對(duì)以上提出的主要技術(shù)難點(diǎn),本文將從正面穩(wěn)定性控制、土體損失率控制、隧道上浮控制3個(gè)方面,闡述工程在過河段隧道區(qū)間采用泥水盾構(gòu)施工所用到的關(guān)鍵技術(shù)。

        2.1 正面穩(wěn)定性控制

        確保開挖面穩(wěn)定是盾構(gòu)順利施工、減小超挖和控制地表沉降的基本措施和保障。目前泥水盾構(gòu)正面穩(wěn)定性的判別方法主要有穩(wěn)定系數(shù)判別法、地層損失判別法、流量控制法幾類。本工程正面穩(wěn)定性控制,主要結(jié)合地表沉降的監(jiān)控和實(shí)際出土量的測(cè)量與分析,在開挖面水土壓力平衡、泥漿性能、刀盤扭矩和推進(jìn)速度方面采取相應(yīng)的控制措施。

        2.1.1 開挖面水土壓力的平衡控制

        盾構(gòu)切口水壓用于平衡開挖面的水土壓力,維持開挖面的穩(wěn)定,是保證盾構(gòu)掘進(jìn)安全順利的關(guān)鍵。盾構(gòu)實(shí)際切口水壓,隨著隧道的覆土深度、開挖面土層性狀、地下水水頭的變化而變化。因此,通過切口水壓控制開挖面穩(wěn)定是一種動(dòng)態(tài)的管理,掘進(jìn)到不同階段,切口泥水壓力的設(shè)定需及時(shí)調(diào)整。本工程綜合考慮地下水壓、土壓設(shè)定誤差、土層滲透系數(shù)、泥漿性能指標(biāo)、送排泥設(shè)備中的泥水壓變動(dòng)、渾河水位的變化等因素后,認(rèn)為實(shí)際切口水壓力一般應(yīng)比理論計(jì)算值大20~30 kPa,得到穿越渾河段盾構(gòu)的實(shí)際切口水壓設(shè)定值與理論水土壓力計(jì)算值的比較情況(圖1)。

        圖1 實(shí)際切口水壓與理論水土壓力計(jì)算值比較

        由圖1可以看到,由于隧道埋深不斷變化,盾構(gòu)機(jī)頂部承受的土水壓力也呈現(xiàn)波動(dòng)起伏,但泥水倉頂部壓力的設(shè)定值一直保持在比靜止土壓力大10~20 kPa,這說明切口水壓設(shè)定較為合理。從下面的地表沉降分析和干砂量分析中也可看出,整個(gè)盾構(gòu)推進(jìn)過程中沒有出現(xiàn)較大的地表沉降或隆起,開挖面穩(wěn)定的控制較好。另外,盡管切口水壓設(shè)定值在盾構(gòu)推進(jìn)過程中有極少數(shù)情況超過了被動(dòng)土壓力,但始終未超過地層劈裂抗力,在理論上確保了盾構(gòu)推進(jìn)過程中不會(huì)造成地層坍塌等危險(xiǎn)。

        2.1.2 泥漿性能管理與控制

        對(duì)于本工程砂卵石地層來說,泥水平衡盾構(gòu)的泥漿性能指標(biāo)的好壞,與開挖面的穩(wěn)定、地層損失率的控制、刀盤扭矩的降低、刀具的磨損、泥水輸送與分離處理的效率等直接相關(guān),應(yīng)對(duì)泥漿的相對(duì)密度、黏度指標(biāo)進(jìn)行重點(diǎn)的控制管理。

        對(duì)于以砂礫地層為主的過河段,送泥泥漿相對(duì)密度應(yīng)嚴(yán)格控制在1.10~1.15 g/cm3;而對(duì)于黏性土含量較高的局部區(qū)段,送泥泥漿相對(duì)密度也應(yīng)盡量控制在1.25 g/cm3以下,以保證排泥暢通、正面不結(jié)泥餅、刀盤切削扭矩不會(huì)過大。必要時(shí),在現(xiàn)場(chǎng)因環(huán)保要求不具備棄漿的情況下,應(yīng)借助壓濾機(jī),有效分離出循環(huán)泥漿中的大量細(xì)顆粒來降低送泥泥漿的相對(duì)密度。

        合適的送泥泥漿黏度,有利于懸浮和攜帶刀盤切削下來的土體,從土顆粒的懸浮性要求而言,要求泥水的黏度越高越好,但黏度的提高會(huì)使泥水的凝膠強(qiáng)度和塑變值提高,加大泥漿泵的負(fù)荷,同時(shí)加大泥水分離的難度。本工程綜合考慮以上因素,黏度值取20~25 s。

        一般來說,當(dāng)送泥泥漿的相對(duì)密度、黏度較大時(shí),可加水進(jìn)行稀釋,來降低其數(shù)值;當(dāng)泥漿的相對(duì)密度、黏度較小時(shí),可適當(dāng)添加膨潤(rùn)土來提高其數(shù)值;而壓濾機(jī)的使用,則是泥水處理系統(tǒng)無法分離過多細(xì)顆粒而引起泥漿相對(duì)密度、黏度過高的補(bǔ)充手段。本工程在黏土含量較高的局部區(qū)段掘進(jìn)時(shí),采用了1臺(tái)APN15SL60M型壓濾機(jī),棄漿量達(dá)29.4 m3,干渣含水率<30%,在滿足該工程廢漿處理量與干排需求的情況下,保證了送泥泥漿的性能指標(biāo)符合要求,及時(shí)扭轉(zhuǎn)了施工中出現(xiàn)的刀盤結(jié)泥餅、刀盤扭矩居高不下和掘進(jìn)效率低下等不利情況。

        2.1.3 刀盤扭矩控制

        本工程的盾構(gòu)正面穩(wěn)定性控制除水土壓力控制外,還運(yùn)用了實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)刀盤扭矩變化來保障盾構(gòu)推進(jìn)的順利進(jìn)行(圖2)。

        圖2 刀盤扭矩和推進(jìn)速度的關(guān)系

        從圖2可以看出,刀盤扭矩與推進(jìn)速度基本上滿足遞增關(guān)系,這是因?yàn)榕ぞ嘏c推力成線性關(guān)系,而推力與推進(jìn)速度又成正指數(shù)關(guān)系,故刀盤扭矩與推進(jìn)速度也應(yīng)成遞增關(guān)系。但同時(shí)應(yīng)該考慮到,當(dāng)推進(jìn)速度繼續(xù)增大時(shí),若刀盤扭矩再大,會(huì)超過額定扭矩的50%,這對(duì)盾構(gòu)機(jī)順利推進(jìn)是不利的,故施工過程中需要不斷關(guān)注刀盤扭矩的變化,采取措施避免扭矩過大而影響盾構(gòu)推進(jìn)。

        除與推進(jìn)速度相關(guān)外,上文所述送泥泥漿的相對(duì)密度和黏度指標(biāo),也會(huì)直接影響刀盤的實(shí)際切削扭矩,有可能嚴(yán)重影響盾構(gòu)的掘進(jìn)施工。因此,一旦出現(xiàn)指標(biāo)異常,應(yīng)及時(shí)采取相關(guān)措施,確保送泥泥漿的性能指標(biāo)恢復(fù)正常。

        2.2 土體損失率控制

        干砂量是指泥水盾構(gòu)推進(jìn)過程中實(shí)際開挖出來的土顆粒體積,即盾構(gòu)出土量,是重要的施工參數(shù)。實(shí)際工程中,在無法直接進(jìn)行地表沉降監(jiān)測(cè)的場(chǎng)合,如穿越河流,常用干砂量的大小來直接判斷泥水盾構(gòu)的超/欠挖情況,以控制土體損失率和地表變形。實(shí)際干砂量根據(jù)送泥、排泥的流量計(jì)和密度計(jì)測(cè)定的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)而得。本工程未進(jìn)入渾河段前,先以每5環(huán)測(cè)量一次的頻率,測(cè)量掘進(jìn)180環(huán)(穿越渾河前10環(huán))的干砂量,對(duì)照地表沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),判斷盾構(gòu)超/欠挖狀態(tài),以土體損失率為控制目標(biāo),確定實(shí)際干砂量的控制范圍和對(duì)應(yīng)不同的埋深及地層的推進(jìn)參數(shù),主要是切口設(shè)定壓力,為盾構(gòu)順利穿越渾河做準(zhǔn)備。隨后在穿越渾河區(qū)段時(shí)每隔5~10環(huán)測(cè)量一次干砂量,通過干砂量變化實(shí)時(shí)調(diào)整推進(jìn)參數(shù)。

        土體損失率一般可以通過地表沉降的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),或者根據(jù)理論出土量與實(shí)際出土量的差值,進(jìn)行分析并控制。本工程盾構(gòu)直徑6.24 m,一環(huán)理論開挖量為36.7 m3,正常切口土體損失率應(yīng)控制在0.5%以內(nèi),即每環(huán)偏差量應(yīng)小于0.18 m3。180環(huán)前的測(cè)量數(shù)據(jù)分析和穿越渾河段實(shí)際施工情況表明,在砂卵石地層中,采用不含主動(dòng)或被動(dòng)鉸接裝置的泥水平衡盾構(gòu)掘進(jìn),若綜合考慮推進(jìn)速度、刀盤扭矩、千斤頂推力、盾構(gòu)姿態(tài)和地表沉降等因素,且同步注漿措施到位,那么,以施工參數(shù)正常且沉降最小化為原則,將在直線段施工盾構(gòu)超/欠挖量控制在1.5%以內(nèi)、曲線段施工盾構(gòu)超/欠挖量控制在3.0%以內(nèi)較合理。

        2.3 隧道上浮控制

        2.3.1 盾構(gòu)姿態(tài)控制

        本工程盾構(gòu)穿越渾河段的地下水位較高,土層復(fù)雜,如果控制不當(dāng),極易導(dǎo)致盾構(gòu)機(jī)上浮,進(jìn)而引起渾河底部地層塌陷,威脅周邊環(huán)境安全,因此盾構(gòu)姿態(tài)的控制顯得尤其重要。同時(shí)盾構(gòu)直徑大、線路長(zhǎng)、穿越土層復(fù)雜也使得盾構(gòu)姿態(tài)控制較難。推進(jìn)初期是上半部分為砂質(zhì)粉土而下半部分為黏土的上硬下軟土層,推進(jìn)后期則依次穿越全斷面黏土、全斷面粉砂等地層,盾構(gòu)機(jī)在同一斷面的掘進(jìn)速度難以保持一致。

        對(duì)于上硬下軟土層,適當(dāng)加大上側(cè)油缸的推力和速度后效果良好。而全斷面黏土地層處(主要是過河段)盾構(gòu)機(jī)則發(fā)生了一定程度的上?。▓D3)。

        圖3中,管片上浮的最大值達(dá)57.5 mm,超過了報(bào)警值(50 mm);且大多數(shù)管片的上浮值在25~50 mm之間,已經(jīng)接近報(bào)警值。為減小上浮的趨勢(shì),本工程采取了以下措施:推進(jìn)時(shí)考慮上浮情況,預(yù)先向下掘進(jìn)50~70 mm;將2.3.2節(jié)中提到的“四點(diǎn)注漿”變更至“兩點(diǎn)注漿”,利用注漿的“下壓”抑制上浮;加大注漿量以保證盾尾間隙填充密實(shí);拋壓重物以平衡盾構(gòu)質(zhì)量。

        圖3 盾構(gòu)管片上浮情況

        2.3.2 同步注漿控制

        注漿一直是盾構(gòu)施工中用于充填盾尾空隙和防止地表沉降的關(guān)鍵技術(shù),其中又可分為同步注漿和二次注漿。本工程針對(duì)砂卵石地層開挖后極易被破壞的特性對(duì)注漿技術(shù)進(jìn)行了相應(yīng)設(shè)計(jì)。這里重點(diǎn)從注漿孔布置、注漿量控制2個(gè)方面介紹本工程采取的同步注漿控制技術(shù)。

        本工程盾尾注漿孔在左上、左下、右上、右下4個(gè)位置共布置4個(gè)(圖4)。一般來說,應(yīng)盡量保持4個(gè)注漿孔同時(shí)注漿,從而保證同步注漿的均衡、穩(wěn)定。但當(dāng)盾構(gòu)機(jī)發(fā)生上浮或下沉而偏離了設(shè)計(jì)路線時(shí),可適當(dāng)調(diào)整注漿方式,將四孔注漿變?yōu)槿鬃{或兩孔注漿,從而實(shí)現(xiàn)糾偏。

        圖4 注漿孔分布示意

        經(jīng)計(jì)算,在充填率為1的情況下,本工程盾構(gòu)隧道每環(huán)注漿量理論控制值為2.76 m3,對(duì)隧道穿越渾河區(qū)段每環(huán)的注漿量進(jìn)行統(tǒng)計(jì),繪制成注漿量曲線圖(圖5)。

        可見,除推進(jìn)初期注漿量較低外,盾尾注漿量基本保持在150%左右,且各環(huán)注漿量大多處于150%~200%之間,滿足一般要求。

        3 結(jié)語

        本文結(jié)合沈陽地鐵10號(hào)線穿越渾河段,對(duì)泥水平衡盾構(gòu)施工過程中的關(guān)鍵施工參數(shù)進(jìn)行理論計(jì)算和實(shí)測(cè)分析,針對(duì)富水砂卵石地層過河段盾構(gòu)正面穩(wěn)定性控制、土體損失率控制和隧道上浮控制進(jìn)行研究分析,得到以下主要結(jié)論:

        1)砂卵石地層具有力學(xué)不穩(wěn)定特性,開挖后極易破壞,使盾構(gòu)開挖面不穩(wěn)定。對(duì)于本工程以砂礫地層為主的過河段,實(shí)際切口水壓力的設(shè)定比理論計(jì)算值大20~30 kPa,能滿足正面穩(wěn)定的要求。送泥泥漿黏度值取20~25 s,相對(duì)密度控制在1.10~1.15 g/cm3,刀盤扭矩控制在額定值的50%,這些參數(shù)一旦超限,應(yīng)分析原因,盡快采取必要措施予以調(diào)整。

        2)在無法實(shí)施地表沉降監(jiān)測(cè)的過河段,應(yīng)以干砂量的測(cè)量與分析結(jié)果為參考,及時(shí)調(diào)整施工參數(shù),有效控制超/欠挖量。本工程泥水盾構(gòu)未設(shè)置鉸接裝置,對(duì)于砂卵石地層中的施工,應(yīng)以施工參數(shù)正常且沉降最小化為原則,綜合考慮各種因素,將在直線段施工盾構(gòu)超/欠挖量控制在1.5%以內(nèi)、曲線段施工盾構(gòu)超/欠挖量控制在3.0%以內(nèi),總體沉降可控。

        3)本工程在隧道左上、左下、右上、右下4個(gè)位置共布置4個(gè)注漿孔,并保持4點(diǎn)同時(shí)注漿,同時(shí)將各環(huán)注漿量控制在理論值的150%~200%之間,很好地控制了地表沉降。隧道穿越渾河區(qū)段盾構(gòu)管片出現(xiàn)了一定程度的上浮,為減輕盾構(gòu)上浮的趨勢(shì),采取了預(yù)先向下掘進(jìn)、將“四點(diǎn)注漿”變更至“兩點(diǎn)注漿”、加大注漿量、拋壓重物等措施,起到了良好的效果。

        圖5 隧道穿越渾河區(qū)段注漿量曲線

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