姜海旭

（廣東大唐國際潮州發(fā)電有限責(zé)任公司，廣東潮州515723）

0 引言

近年來，燃煤電廠加快實施超低排放改造，造成煙道阻力增大，嚴重威脅引風(fēng)機運行安全。某廠一期2×600 MW超臨界壓力機組投產(chǎn)以來，陸續(xù)進行尾部煙道增加深度冷卻、脫硝及脫硫、電除塵的超低排放改造工作，本文就結(jié)合實際情況，簡要分析600 MW機組超低排放改造后引風(fēng)機失速原因及處理情況。

1 設(shè)備概況

采用由哈爾濱鍋爐有限責(zé)任公司引進三井巴布科克能源公司技術(shù)生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運行直流鍋爐，為單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐，型號為HG-1900/25.4-YM4。鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)配有2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機，2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機，2臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器；配置了2臺雙室5電場靜電除塵器，一套石灰石-石膏濕法脫硫裝置，一套SCR脫硝裝置，SCR反應(yīng)器本體采用3層催化劑；在空預(yù)器之后、除塵器之前的水平煙道上布置4臺煙氣冷卻器，加熱#7、#8低加出口的凝結(jié)水。超低排放改造后，脫硫吸收塔漿液噴淋系統(tǒng)按4運1備設(shè)計，新增2層噴淋層，原噴淋層噴嘴重新更換，吸收塔配備漿液循環(huán)泵由3臺增加至5臺。

2 機組引風(fēng)機失速處理過程分析

2.1 600 MW機組漲負荷過程中引風(fēng)機失速過程

如圖1所示，05：45，機組負荷由320 MW逐步漲至550 MW，總煤量由175 t/h增加至307 t/h，總風(fēng)量由1 570 t/h增加至2 168 t/h，期間脫硫漿液循環(huán)泵增加至4臺（06：37啟B泵，06：51啟E泵），空預(yù)器差壓2.4/2.2 kPa。引風(fēng)機A/B電流352/352 A，引風(fēng)機A/B動葉開度58%/64%，引風(fēng)機A/B進出口差壓7.1/6.8 kPa。

06：48，負荷549 MW，總煤量309 t/h，總風(fēng)量2 170 t/h，空預(yù)器差壓逐步增大至2.9/3.7 kPa，引風(fēng)機A/B電流388/340 A，引風(fēng)機A/B動葉66%/54%，引風(fēng)機A/B入口壓力-5.4/-4.5 kPa。此時引風(fēng)機A/B電流出現(xiàn)較大偏差，而且引風(fēng)機A/B電流和動葉不斷上漲，引風(fēng)機B入口負壓開始跳變下降（最大達到-2.7 kPa），引風(fēng)機B出現(xiàn)失速現(xiàn)象。爐膛開始持續(xù)正壓，引風(fēng)機A/B電流494/434 A偏差大，引風(fēng)機A/B動葉已開至79%/68%，引風(fēng)機A/B入口壓力-5.7/-3.0 kPa，爐膛壓力達681 Pa，立即降負荷，減少總風(fēng)量，停磨。未失速引風(fēng)機A電流已達494 A，為防超出力，解引風(fēng)機A/B動葉至手動，導(dǎo)致送風(fēng)機A、B動葉自動調(diào)節(jié)聯(lián)鎖退出。

圖1 空預(yù)器差壓增大與引風(fēng)機B失速處理各參數(shù)變化

07：03，負荷468 MW，總風(fēng)量2 020 t/h，引風(fēng)機A/B電流500/338 A，引風(fēng)機A/B動葉84%/52%，引風(fēng)機A/B入口壓力-6.1/-3.0 kPa，爐膛負壓232 Pa。引風(fēng)機B開始恢復(fù)出力，引風(fēng)機A動葉開度與入口壓力不匹配，電流下降，引風(fēng)機A出現(xiàn)失速現(xiàn)象。

07：05，立即將引風(fēng)機A動葉從84%開始往下關(guān)，并同時開大引風(fēng)機B動葉開度。

07：09，負荷426 MW，總風(fēng)量2 039 t/h，引風(fēng)機A/B電流370/416 A，引風(fēng)機A/B動葉65%/56%，引風(fēng)機A/B入口壓力-5.2/-5.5 kPa，爐膛負壓-1.0 kPa。關(guān)小引風(fēng)機A/B動葉，調(diào)整爐膛負壓。

07：18，負荷411 MW，總煤量209 t/h，總風(fēng)量1 897 t/h，引風(fēng)機A/B電流274/271 A，引風(fēng)機A/B動葉44%/34%，引風(fēng)機A/B入口壓力-3.7/-3.4 kPa，爐膛負壓-115 Pa，機組恢復(fù)穩(wěn)定。

2.2 600 MW機組漲負荷過程中引風(fēng)機失速處理

（1）漲負荷過程中，煤量、風(fēng)量逐漸過調(diào)，引風(fēng)機電流偏差逐漸增大至30 A，引風(fēng)機B靜壓接近失速限值7 300 Pa，沒有提前進行調(diào)整控制。空預(yù)器差壓高是本次引風(fēng)機失速的根本原因，但沒有提前調(diào)整風(fēng)機出力偏差，控制過調(diào)漲幅量，也是重要誘因。

（2）對高負荷時引風(fēng)機失速后處理的關(guān)鍵點“降負荷、關(guān)動葉、急停磨、開聯(lián)絡(luò)”沒有嚴格把握。未執(zhí)行解除“爐主控”快速降負荷的關(guān)鍵操作，不果斷。負荷降至480 MW就急于并列失速的引風(fēng)機B，造成爐膛長期維持650 Pa的正壓，又不得不進行反向操作，手動開大引風(fēng)機A動葉。

（3）在并列引風(fēng)機A過程中，由于引風(fēng)機動葉開度沒有關(guān)至負荷相應(yīng)的開度以下（50%），負荷與兩臺引風(fēng)機出力明顯不匹配，并且送、引風(fēng)機動葉一直處于手動調(diào)節(jié)狀態(tài)，造成兩臺引風(fēng)機出、入口壓力大幅波動，多次搶風(fēng)，導(dǎo)致爐膛負壓大幅波動，最大至-1 100 Pa左右，接近“爐膛負壓低”MFT動作值。

2.3 600 MW機組引風(fēng)機失速原因

（1）機組超低排放改造后，硫酸氫銨生成進一步增加，導(dǎo)致脫硝催化劑和空預(yù)器堵塞、腐蝕。（2）機組改造后漿液循環(huán)泵由3臺增加至5臺，啟動1臺漿液循環(huán)泵吸收塔阻力增加約250 Pa。（3）引風(fēng)機設(shè)計富裕量不足，動葉調(diào)節(jié)幅度過大。（4）深度冷卻系統(tǒng)煙氣冷卻器實際運行中差壓偏大，煙道阻力增大。

3 引風(fēng)機失速處理要點

（1）當(dāng)發(fā)現(xiàn)引風(fēng)機失速時，嚴密監(jiān)視另一臺風(fēng)機動葉（或靜葉）自動開大，否則手動開大，監(jiān)視風(fēng)機電流不超額定，立即解除失速風(fēng)機自動，手動將失速風(fēng)機的動葉（靜葉）快速關(guān)小至失速前對應(yīng)動葉開度，然后按每次10%開度繼續(xù)關(guān)小，關(guān)小失速風(fēng)機動葉（靜葉）過程中嚴密監(jiān)視爐膛負壓，引風(fēng)機出、入口壓力等，當(dāng)爐膛負壓、失速風(fēng)機入口負壓出現(xiàn)升高時，表明動葉（靜葉）開度與入口負壓匹配，可根據(jù)爐膛負壓維持當(dāng)前開度或選擇逐漸并列風(fēng)機。

（2）高負荷引風(fēng)機發(fā)生失速，應(yīng)切除爐主控或給水主控，快速降低機組負荷，降低送風(fēng)量，調(diào)整爐膛負壓至正常。機組負荷大于90%額定負荷時失速，應(yīng)立即手動停運一臺磨煤機，10 s后若爐膛正壓依然大于800 Pa無下降趨勢，立即停運第二臺磨煤機；其他負荷段失速，應(yīng)根據(jù)爐膛負壓決定是否立即停運磨煤機。調(diào)整過程中，應(yīng)防止一次風(fēng)機失速。

（3）引風(fēng)機失速與一次風(fēng)機失速處理不同，不能急于在兩側(cè)風(fēng)機動葉（靜葉）開度均較大時選擇并列風(fēng)機，應(yīng)將失速風(fēng)機動葉（靜葉）關(guān)小，直至開度與風(fēng)機出力匹配時再逐漸并列風(fēng)機，以免發(fā)生動葉開度較大時，失速風(fēng)機出力突然增大造成爐膛負壓大幅波動。

（4）引風(fēng)機失速時，手動開啟引風(fēng)機聯(lián)絡(luò)擋板；加強對引風(fēng)機的監(jiān)視，確認引風(fēng)機自動調(diào)整正常，否則解除自動，手動調(diào)整爐膛負壓。

（5）快速降負荷時，應(yīng)注意給水流量和過、再熱汽溫的調(diào)節(jié)，控制煤水比，維持中間點溫度正常。

4 結(jié)語

機組超低排放改造，加劇了鍋爐煙道通風(fēng)阻力，導(dǎo)致引風(fēng)機失速的風(fēng)險加大，對運行中的事故處理能力有更高的要求，采取有針對性的措施可以大大減少事故擴大化的風(fēng)險，本文僅為同類型機組引風(fēng)機失速處理提供一些有益的借鑒與參考。