張陽

摘要：零中頻接收機(jī)的核心模塊低通跨阻濾波器需要低噪聲低失調(diào)的全差分運(yùn)放，針對傳統(tǒng)全差分運(yùn)放具有高噪聲高失調(diào)的缺點(diǎn)，設(shè)計(jì)了一種嵌套式斬波全差分運(yùn)放?；趆lmc401p工藝，通過Spectre仿真工具進(jìn)行仿真與驗(yàn)證。斬波頻率fchopper，Iow=l kHz、fchopper，high=l MHz時(shí)的仿真結(jié)果表明，設(shè)計(jì)的運(yùn)放具有較低的輸入等效噪聲（輸入等效噪聲功率譜密度在100 Hz處僅為7.668 nV/sqrt（Hz）），較低的輸入失調(diào)電壓（1.007 V），運(yùn)放的開環(huán)增益為84.6 dB，運(yùn)放的增益帶寬積為140 MHz。

關(guān)鍵詞：嵌套式；斬波運(yùn)放；低噪聲；低失調(diào)

DOI： 10.3969/j.issn.1005-5517.2018.7.015

0 引言

低通跨阻濾波器是零中頻接收機(jī)中一個(gè)核心模塊，主要作用是將前級電路的直流小信號電流信號放大以及轉(zhuǎn)換為電壓信號，從而供后級電路處理?；谠肼暤目紤]，接收機(jī)一般采用無源混頻器，原因在于無源混頻器不存在直流電流，它本身的噪聲對整個(gè)系統(tǒng)的貢獻(xiàn)可以忽略不計(jì)[1-2]。但是，這也使得低通跨阻濾波器必須具有更好的低頻噪聲性能[3]，運(yùn)放在低頻段的噪聲主要是1 /f噪聲。如圖1（a）所示，其中R1=R2，R3=R4。Rl與R2為跨阻濾波器輸入端等效電阻，跨阻濾波器增益與電阻R3、R4的阻值相等。因?yàn)槲覀冃枰獧z測微弱信號，R3、R4阻值相對較大?？缱铻V波器輸出端固定失調(diào)電壓等于運(yùn)放輸入失調(diào)電壓值乘以R3/Rl，假如運(yùn)放的輸入失調(diào)電壓過大，則跨阻濾波器輸出端固定失調(diào)電壓相對較大，而跨阻濾波器的輸出動(dòng)態(tài)范圍（輸出擺幅）是固定的，固定失調(diào)電壓會(huì)大幅減小跨阻濾波器的輸出擺幅，從而減少跨阻濾波器能夠無失真放大電流的范圍，所以減小全差分運(yùn)放的輸入失調(diào)電壓是勢在必行。同時(shí)，為了減小跨阻濾波器的增益損失以及增大混頻器的線性度[4]，運(yùn)放的增益需要大于80 dB，帶寬需要大于100 MHz。

針對運(yùn)放需具備低噪聲、低失調(diào)以及高增益的特性，本文提出了一種滿足要求的同時(shí)結(jié)合嵌套斬波技術(shù)以及增益自舉技術(shù)的全新的全差分折疊共源共柵式運(yùn)放結(jié)構(gòu)。由于嵌套斬波技術(shù)可以大幅消除運(yùn)放輸入失調(diào)以及低頻噪聲，同時(shí)能夠減小因斬波開關(guān)動(dòng)作引起的殘余失調(diào)量，而增益自舉技術(shù)可以大幅增加運(yùn)放增益，避免使用兩級運(yùn)放結(jié)構(gòu)，從而減小需要的共模反饋電路數(shù)量，而增益自舉技術(shù)使用的運(yùn)放可以作低功耗設(shè)計(jì)，相應(yīng)地減少了運(yùn)放功耗。由于跨阻濾波器后面接有大電容負(fù)載，本文利用接成單位增益負(fù)反饋的運(yùn)放作為緩沖級來驅(qū)動(dòng)后級負(fù)載，這也同時(shí)避免了后級小電阻負(fù)載減小主運(yùn)放的增益。同時(shí)，利用本文設(shè)計(jì)運(yùn)放結(jié)構(gòu)的特殊性，直接利用并聯(lián)的電阻與電容在單位增益負(fù)反饋的運(yùn)放輸出端取共模電平，然后使用簡單的共模反饋電路穩(wěn)定整體電路的靜態(tài)工作點(diǎn)，如圖2所示，這樣設(shè)計(jì)的優(yōu)勢在于，電阻阻值可以設(shè)計(jì)得較小且不會(huì)減小主運(yùn)放的增益。文獻(xiàn)[5]為了保證高增益而采用了兩級運(yùn)放結(jié)構(gòu)，同時(shí)為了使共模反饋電路不影響整體運(yùn)放增益，使用兩個(gè)差分對檢測共模電壓的結(jié)構(gòu)，以達(dá)到與本文設(shè)計(jì)的共模反饋電路相同的帶寬，文獻(xiàn)[5]的共模電路消耗的電流需要是我設(shè)計(jì)的電路的兩倍，而且兩級運(yùn)放結(jié)構(gòu)需要兩級共模反饋電路，因此本文設(shè)計(jì)的運(yùn)放相對于文獻(xiàn)[5]的設(shè)計(jì)復(fù)雜性大大降低，同時(shí)降低了消耗的電流。

1 斬波穩(wěn)定原理以及非理想因素分析

斬波穩(wěn)定（CHS：CHopper Stabilization）技術(shù)是E.A.Goldberg在1 948年提出的[5]。CHS技術(shù)主要將低頻的噪聲以及失調(diào)調(diào)制到高頻，之后通過一個(gè)低通濾波器將它們完全濾掉。在理想情況下，斬波技術(shù)能夠完全消除掉直流失調(diào)以及低頻段l/f噪聲。

1.1基本原理

如圖l（b）是一個(gè)斬波放大器的基本架構(gòu)[6]。首先，輸入信號由斬波器cHopperl調(diào)制到高頻。之后，被調(diào)制到高頻的輸入信號、直流失調(diào)以及輸入1/f噪聲同時(shí)被放大器放大。然后，經(jīng)過放大的輸入信號被斬波器cHopper2還原，而直流失調(diào)以及1/f噪聲被調(diào)制高頻。最終，一個(gè)低通濾波器將調(diào)制到高頻的噪聲以及失調(diào)濾除，得到的輸出信號就是經(jīng)過放大的輸入信號，這樣就消除了直流失調(diào)以及噪聲對信號的影響。

1.2嵌套斬波技術(shù)

斬波器的開關(guān)一般由CMOS管構(gòu)成。由于控制斬波器開關(guān)管柵端的信號為具有斬波頻率的時(shí)鐘信號，時(shí)鐘信號的跳變會(huì)通過柵漏或柵源交疊電容耦合到信號通路，從而引入殘余失調(diào)。同時(shí)，由于該CMOS開關(guān)管不是理想的開關(guān)管，開關(guān)管的通斷會(huì)產(chǎn)生溝道電荷注入效應(yīng)，在信號通路引入失調(diào)。上述兩個(gè)因素共同作用效果如圖l（c），每次開關(guān)動(dòng)作會(huì)在開關(guān)切換邊緣引入一個(gè)幅度很大的毛刺電壓。經(jīng)過輸出快速斬波器的調(diào)制，這個(gè)毛刺電壓變?yōu)槠骄禐閂os，res的高頻紋波Vl，Vl信號頻率是斬波頻率的兩信，如圖l（c）所示。Vl信號能量平均值為Vos，res，經(jīng)過末端低通濾波器之后形成輸出殘余失調(diào)?？刂茢夭ㄩ_關(guān)的時(shí)鐘信號頻率越高，開關(guān)管面積越大，輸出殘余失調(diào)就越大。

嵌套斬波技術(shù)工作原理如圖l（c）所示，利用兩組快慢斬波開關(guān)，快速斬波時(shí)鐘頻率是慢速斬波時(shí)鐘頻率的整數(shù)倍，這樣輸出慢速斬波器正好可以將快速斬波開關(guān)引入的高頻紋波Vl轉(zhuǎn)化為電壓V2，V2能量平均值為0，信號周期等于Tlow，chop。在理想情況下，V2信號會(huì)被濾波器濾除而不會(huì)產(chǎn)生殘余失調(diào)。使用嵌套斬波需要注意的是：輸入信號的頻率不能超過低頻斬波信號的頻率。

選擇合適的斬波頻率直接關(guān)系著整個(gè)斬波放大器的性能。為了減小運(yùn)放的增益損失，斬波頻率需要小于運(yùn)放的3 dB帶寬；同時(shí)為了有效地減小l/f噪聲，斬波頻率需要大于噪聲轉(zhuǎn)角頻率[5]、該斬波頻率是嵌套斬波技術(shù)中的高頻斬波信號的頻率。為了有效減小快速斬波引入的殘余失調(diào)，低頻斬波信號的頻率一般設(shè)置為高頻斬波信號頻率的1/1000。

2 整體電路設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)的斬波全差分運(yùn)放是具有增益自舉結(jié)構(gòu)的全差分折疊共源共柵式運(yùn)放，整體電路圖如圖2所示。由于低通跨阻濾波器需要運(yùn)放增益大于80 dB，普通的折疊共源共柵式運(yùn)放無法達(dá)到要求，因此本論文采用增益自舉結(jié)構(gòu)來提高運(yùn)放增益，輔助運(yùn)放OP_1的結(jié)構(gòu)如圖3所示。根據(jù)文獻(xiàn)[7]所述，我設(shè)定輔助運(yùn)放的單位增益帶寬在無增益自舉技術(shù)的主運(yùn)放的3dB帶寬以及單位增益帶寬之間，這樣輔助運(yùn)放引入的零極點(diǎn)對不會(huì)影響運(yùn)放的整體穩(wěn)定性。因?yàn)橐乖诳缱铻V波器輸出端的低阻抗負(fù)載不影響整體運(yùn)放的增益，我們需要在折疊共源共柵式運(yùn)放以及跨阻濾波器輸出端的低阻抗負(fù)載之間加上一級緩沖器，如圖2所示，bufferl以及buffer2可以確保低阻抗負(fù)載不會(huì)影響主運(yùn)放的增益。同時(shí)，緩沖器的引入可以簡化共模反饋電路設(shè)計(jì)，我們可以直接使用電容Cl與C2以及電阻Rl與R2在bufferl與buffer2輸出端提取輸出電壓共模電平，通過cmfb運(yùn)放得到共模反饋電壓Vcmfb，返回到主運(yùn)放，穩(wěn)定主運(yùn)放的輸出湍OTN以及OTP的輸出共模電壓。

在圖2中，CHopper_lowl、CHopper_HigHl、CHopper_HigH2a、CHopper_HigH2b、Chopper_HigH2c和CHopper_low2是斬波開關(guān)模塊，其中Chopper_lowl與CHopper_low2是慢速斬波模塊，CHopper_HigH2a. CHopper_HigH2b與CHopper_HigH2a、Chopper_High2c是快速斬波模塊。CHopper_low2被放置在折疊共源共柵運(yùn)放的輸出極點(diǎn)（同時(shí)是運(yùn)放的主極點(diǎn)），CHopper_HigH2a與CHopper_high2c放置在低阻節(jié)點(diǎn)，實(shí)現(xiàn)快速斬波。由于輔助運(yùn)放OP_1的噪聲對總體運(yùn)放噪聲有一定貢獻(xiàn)，所以利用CHopper_HigH2a與CHopper_HigH2c在輔助運(yùn)放的環(huán)路中可以減小輔助運(yùn)放對噪聲的貢獻(xiàn)。PMOS管MP3、MP4、MP5與MP6以及NMOS管MN3與MN4是主要貢獻(xiàn)噪聲的管子，必須取大尺寸的管子。同時(shí)，MP3與MP4的過驅(qū)電壓可以減小，增大其跨導(dǎo)，而MP5、MP6、MN3與MN4作為負(fù)載管，可以適當(dāng)增大其過驅(qū)電壓，減小其跨導(dǎo)。輔助運(yùn)放OP_1電路圖如圖3所示，想減小輔助運(yùn)放的輸入等效噪聲，MP18、MP22、MP24、MP25、MN12與MN18取大尺寸管子。MN13、MN14、MN15與MN16構(gòu)成共模反饋電路，穩(wěn)定輔助運(yùn)放的輸出共模電平。

設(shè)計(jì)斬波調(diào)制器，主要考慮減小開關(guān)的溝道電荷注入以及時(shí)鐘饋通效應(yīng)，同時(shí)我們還要主要減小開關(guān)導(dǎo)通電阻，減小開關(guān)消耗的電壓余度。采用帶虛擬管的開關(guān)有助于減小部分電荷注入以及時(shí)鐘饋通的影響，虛擬管在開關(guān)管兩側(cè)，源漏短接，尺寸是開關(guān)管的1/2，具體電路如圖2所示[9]。小的開關(guān)尺寸能減小時(shí)鐘饋通，Chopper_lowl與CHopper_low2采用1.6υm/0.27υm。而為了減小導(dǎo)通電阻，Chopper_HigHl、CHopper_HigH2a、CHopper_HigH2b與CHopper_higH2c采用3.2 /0.27的較大尺寸。版圖設(shè)計(jì)時(shí)，要特別注意增加開關(guān)管的匹配性，從整體減小電荷注入以及時(shí)鐘饋通影響。

3 仿真結(jié)果分析

因?yàn)榘瑪夭ú僮鞯倪\(yùn)放實(shí)際上是周期性工作，所以我使用Cadence公司的spectre仿真工具中的PSS、PAC、Pnoise對其周期性幅頻特性以及噪聲特性進(jìn)行仿真。本文設(shè)計(jì)使用hlmc401p工藝，電源電壓為2.5 V，斬波頻率fchopper low=l kHz、fchopper，high=l MHz。

采用PAC仿真結(jié)果表明，其開環(huán)增益為84.6 dB，增益帶寬積為140 MHz，帶寬為9.218 kHz。其消耗的總功耗為2.8mA，bufferl與buffer2每支都消耗1.038mA的功耗，所以該跨阻濾波器的帶負(fù)載能力較強(qiáng)。

采用Pnoise仿真得到仿真結(jié)果如圖4所示，放大器輸入等效噪聲功率譜密度在100 Hz處僅為7.668 nV/sqrt（Hz），而無斬波時(shí)放大器輸入等效噪聲功率譜密度在100Hz處為1.254 yV/sqrt（Hz），噪聲性能有明顯改善。圖4（b）中1 kHz出現(xiàn)了一個(gè)尖峰，說明噪聲被調(diào)制到高頻，這對工作在低頻的運(yùn)放是個(gè)理想的結(jié)果，被調(diào)制到高頻的噪聲不會(huì)影響運(yùn)放的性能，這也證明斬波技術(shù)能極大的提高運(yùn)放性能。

為了仿真斬波運(yùn)放輸入失調(diào)電壓，我使用斬波運(yùn)放搭建單位增益負(fù)反饋電路，然后給每個(gè)筐子加上偏差進(jìn)行蒙特卡羅瞬態(tài)仿真，取斬波運(yùn)放正負(fù)輸出端電壓之差在固定一段時(shí)間內(nèi)的均值作為運(yùn)放單個(gè)失調(diào)電壓。最后對蒙特卡羅仿真得到的多個(gè)失調(diào)電壓值直接取均方根值（RMS值）作為斬波運(yùn)放的輸入失調(diào)電壓，仿真結(jié)果如圖5所示。圖5仿真結(jié)果表明斬波技術(shù)能夠有效地減小運(yùn)放的失調(diào)電壓，而嵌套斬波技術(shù)相對于普通斬波技術(shù)能有效減小因開關(guān)引起的殘余失調(diào)量。

表1給出了本設(shè)計(jì)與其他論文的性能的比較。與其他論文相比，本文設(shè)計(jì)的斬波運(yùn)放等效輸入失調(diào)電壓以及等效輸入噪聲相對較低，本設(shè)計(jì)在綜合整體性能具有相當(dāng)?shù)膬?yōu)勢。

4 結(jié)論

本文設(shè)計(jì)了一種應(yīng)用于跨阻濾波器的低噪聲低失調(diào)斬波運(yùn)放電路。仿真結(jié)果表明，本文設(shè)計(jì)的運(yùn)放具有較低的輸入等效噪聲（輸入等效噪聲功率譜密度在100Hz處僅為7.668 nV/sqrt（Hz》，極低的輸入失調(diào)電壓（1.007υ，V），開環(huán)增益為84.6 dB，增益帶寬積為140MHz。本文設(shè)計(jì)的斬波運(yùn)放電路完全能滿足跨阻濾波器對運(yùn)放的要求。

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