吳曉偉
(同煤集團(tuán)永定莊煤業(yè)公司,山西 大同 037003)
大同煤礦集團(tuán)永定莊煤業(yè)主采煤層上部頂板、偽頂多層狀強(qiáng)度較低的泥巖、頁巖、砂質(zhì)泥巖,節(jié)理和裂隙發(fā)育,約45%的巷道受到層狀破碎及其他散體結(jié)構(gòu)等不良地質(zhì)條件影響。軟巖以泥質(zhì)礦物為主,其中泥巖黏土礦物占比為75~78%之間。開采煤層主要位于垂深400m以下,地應(yīng)力較高。煤層圍巖多呈現(xiàn)出可塑性、膨脹性、崩解性、流變性和易擾動(dòng)性等特點(diǎn)。二水平整體埋藏深度在400~450m之間,井下車場(chǎng)、各運(yùn)輸大巷總長(zhǎng)超過5000m,巷道在完成一次和二次支護(hù)后有57%巷道出現(xiàn)不同程度破壞。因此,研究深井高應(yīng)力軟巖巷道的支護(hù)非常必要。
根據(jù)對(duì)高應(yīng)力軟巖圍巖穩(wěn)定性和變形機(jī)理的特征研究,其表現(xiàn)形式為以下幾個(gè)方面:
(1)圍巖變形量。全煤巷軟巖圍巖井巷的破壞主要出現(xiàn)在頂?shù)装逡约皟蓭?,破壞程度十分明顯,巷道斷面收縮率能超過80%以上,頂板垮落、嚴(yán)重底鼓和大面積片幫發(fā)生幾率也較高。
(2)圍巖變形速率。均質(zhì)的煤體圍巖所受到的構(gòu)造應(yīng)力,水平方向大于垂直方向,因此即使表面的井巷平衡后,流變趨勢(shì)仍然存在,因此該類圍巖變形速度大。
(3)圍巖變形時(shí)效。由于軟巖的流變性,其不可能達(dá)到穩(wěn)定性狀態(tài),圍巖各個(gè)方向上的變形隨著時(shí)間緩慢變化,明顯的變形需要構(gòu)造應(yīng)力在時(shí)間上積累到一定的程度,所以說軟巖的變形具有時(shí)效性。
實(shí)際井巷開鑿過程中圍巖發(fā)生塑性變形和斷裂后,承壓狀態(tài)下仍然保持承載能力,圍巖變形、片幫和冒落到一定程度會(huì)與垂直應(yīng)力平衡,圍巖呈現(xiàn)自穩(wěn)狀況,稱為“自穩(wěn)平衡現(xiàn)象”。井巷的頂板應(yīng)力會(huì)隨井巷的開鑿而重新分布,垂直方向受到地應(yīng)力會(huì)逐步減弱至零甚至出現(xiàn)相反懸拉應(yīng)力,水平方向也會(huì)隨擠壓應(yīng)力轉(zhuǎn)化為局部拉應(yīng)力。井巷頂板受到的擠壓應(yīng)力會(huì)在圍巖中形成“拱狀承載結(jié)構(gòu)”,這種平衡狀態(tài)被稱為“自穩(wěn)平衡拱”,這種理論被稱為“自穩(wěn)平衡拱理論”。在此理論中,根據(jù)井巷的巖體受力狀態(tài),由于在垂直方向受到拉應(yīng)力可能存在冒落危險(xiǎn),水平方向受到剪應(yīng)力的巖體單元體可能存在片幫等危險(xiǎn),根據(jù)危害程度分為穩(wěn)定區(qū)、擠壓受壓區(qū)、易冒落區(qū),見圖1所示。
圖1 巖體穩(wěn)定性分區(qū)
巖體的破壞狀態(tài)以及應(yīng)變隨應(yīng)力變化趨勢(shì),巖體隨應(yīng)力作用當(dāng)達(dá)到殘余強(qiáng)度時(shí)出現(xiàn)細(xì)小裂紋,當(dāng)應(yīng)力繼續(xù)增加達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)會(huì)發(fā)生不可逆的塑性變形,巖體塑性破壞階段的承載力會(huì)隨變形而下降,但還會(huì)具有承載能力,當(dāng)?shù)竭_(dá)破碎的強(qiáng)度極限會(huì)直接發(fā)生巖體破碎。
永定莊煤業(yè)二水平各車場(chǎng)及主要巷道施工一次支護(hù)主要采用錨網(wǎng)噴,二次支護(hù)錨網(wǎng)噴以及鋼筋混凝土砌碹。整體支護(hù)效果不理想,仍有巷道處在變形、收幫、底鼓等現(xiàn)象,并且圍巖初期變形速率較高,變形持續(xù)且不易穩(wěn)定。分析后認(rèn)為存在以下問題:一次支護(hù)支護(hù)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值較低;施工過程中錨固劑效果、噴漿配比、施工厚度等施工的細(xì)節(jié)控制不當(dāng);支護(hù)方式仍然采用硬巖的“先讓后抗”,不適于軟巖支護(hù)。
通過分析,決定對(duì)其進(jìn)行修改。先將支護(hù)方式更改為:一次支護(hù)仍采用錨網(wǎng)噴支護(hù),但提高了支護(hù)強(qiáng)度,改為強(qiáng)力錨網(wǎng)噴支護(hù);二次支護(hù)改為錨注支護(hù);同時(shí)在易出現(xiàn)底鼓現(xiàn)象的巷道設(shè)置底板反拱。
(1)一次支護(hù)。一次支護(hù)所采用的加強(qiáng)錨網(wǎng)噴支護(hù),將螺紋鋼樹脂錨桿由直徑20mm改變成22mm,同時(shí)使用全長(zhǎng)錨固,錨桿整體長(zhǎng)2.5m,預(yù)緊力124Nm,錨桿間距600×600mm。金屬錨固網(wǎng)選擇網(wǎng)孔大小100×100mm的10mm圓鋼網(wǎng)。巷道噴涂100mm厚的C30混凝土漿,凝固后一次支護(hù)完成,并且及時(shí)設(shè)置巷道變形監(jiān)測(cè)站,監(jiān)測(cè)圍巖礦壓變化情況,當(dāng)變形速率滿足預(yù)留變形量要求的范圍后,即小于150mm/d且趨于穩(wěn)定后可開始下步操作,通常情況下為25~30d后正式開始二次支護(hù)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)礦壓監(jiān)測(cè)站監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)顯示,最大變形速率315mm/d,15d變形穩(wěn)定后18~20mm/d。
(2)二次支護(hù)。相對(duì)原來二次支護(hù)方式調(diào)整為錨注方式,錨桿調(diào)整為直徑27mm的鋼管,錨桿長(zhǎng)度2.4m,間距250×250mm,注漿材料為超高水材料,材料以鋁土、石膏、石灰以及緩凝劑等組分組成,實(shí)際使用過程中注漿材料為a、b料兩種,注漿前混合使用。注漿孔深度為巷道直接頂高度,一般取2m,注漿滲透擴(kuò)散半徑通常為3m左右,所以錨桿間距范圍在2.5~3.5m,錨桿與底板角度呈45°。注漿壓力選擇5~6MPa,注漿應(yīng)完全充滿圍巖周邊裂隙為止,由于圍巖性質(zhì)為破碎性較高的軟巖,實(shí)際操作過程中漿液可能會(huì)從相鄰錨桿、附近圍巖裂隙流出。錨注支護(hù)主要特點(diǎn)為內(nèi)注外錨,有效改善有節(jié)理、裂隙發(fā)育的松散軟巖結(jié)構(gòu),封閉圍巖裂隙,提高粘結(jié)力,同時(shí)防止裂隙水對(duì)礦體圍巖的侵蝕。
(3)底板反拱設(shè)計(jì)。為防治軟巖巷道嚴(yán)重底鼓,首先應(yīng)調(diào)整巷道寬度,設(shè)計(jì)過程中應(yīng)將預(yù)留變形量增加至15%,同時(shí)根據(jù)巷道情況設(shè)置必要的底板反拱。
高應(yīng)力-膨脹性軟巖圍巖具有變形量大、圍巖易破碎等特點(diǎn),同時(shí)底板易出現(xiàn)較大變形量,易底鼓突出,嚴(yán)重時(shí)可到達(dá)600~700mm。下山巷道斷面跨度為3500mm,服務(wù)周期長(zhǎng),圍巖性質(zhì)底鼓明顯、兩幫偏移嚴(yán)重。頂板沉降破壞是由兩幫松動(dòng)造成的,針對(duì)不同巖性結(jié)構(gòu)的井巷,需要采取不同的技術(shù)處理措施:對(duì)于較好巖性的砂巖巷道,可只調(diào)整錨桿支護(hù)參數(shù),強(qiáng)化對(duì)圍巖兩幫、底板的控制措施,避免改變井巷斷面設(shè)計(jì)參數(shù);而巖性較差的軟巖巷道,應(yīng)盡量調(diào)整斷面尺寸,從而提高巷道穩(wěn)定性。下山巷道盡量保持原設(shè)計(jì)尺寸,在一、二次支護(hù)的作用下控制井巷頂板、兩幫。其次對(duì)底板采取反拱設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)深度600mm,同時(shí)采用錨網(wǎng)噴封閉,噴涂厚度也應(yīng)達(dá)到100mm。
通過優(yōu)化支護(hù),加強(qiáng)了對(duì)巷道頂板與兩幫的控制;通過反拱設(shè)計(jì),控制了底鼓突出現(xiàn)象。方案實(shí)施后,沒有再出現(xiàn)大范圍的巷道破壞和碎裂現(xiàn)象,也沒有出現(xiàn)底鼓影響巷道使用的現(xiàn)象,安全性得到了提高。另外,由于巷道圍巖穩(wěn)定性得到控制,減少了對(duì)巷道維護(hù)的工作量,節(jié)省了維護(hù)費(fèi)用。
在分析軟巖巷道圍巖變形特點(diǎn)的基礎(chǔ)上,對(duì)一次支護(hù)、二次支護(hù)方式進(jìn)行優(yōu)化,針對(duì)底鼓現(xiàn)象提出了底板反拱設(shè)計(jì)。方案實(shí)施后,沒有再出現(xiàn)巷道大范圍破碎和底鼓現(xiàn)象,說明該方案可以提高巷道穩(wěn)定性。