朱昌厚 ,李 超
(馬鋼股份公司熱電總廠(chǎng),安徽馬鞍山 243000)
馬鋼熱電總廠(chǎng)12#鍋爐是按照摻燒30%(按熱值計(jì)算)煤氣設(shè)計(jì)建造的,投產(chǎn)之初,由于煤氣燃燒器設(shè)計(jì)存在缺陷,鍋爐無(wú)法達(dá)到摻燒30%(按熱值計(jì)算)煤氣的設(shè)計(jì)要求,每年仍需要約50 t燃料油用于鍋爐啟停和穩(wěn)燃,增加了鍋爐的運(yùn)營(yíng)成本,企業(yè)富余煤氣也不能得到最有效地利用。機(jī)組自投產(chǎn)以來(lái),該廠(chǎng)通過(guò)數(shù)次技術(shù)改造,最終掌握了冷態(tài)鍋爐高爐煤氣點(diǎn)火啟動(dòng)技術(shù)和利用高爐煤氣進(jìn)行機(jī)組滑參數(shù)停運(yùn)的技術(shù)。
燃?xì)忮仩t的燃燒器按照空氣供給的方式,大致分為自然供風(fēng)燃燒器、引射式燃燒器和鼓風(fēng)式燃燒器。根據(jù)燃燒不同類(lèi)別的氣體,燃燒器的技術(shù)要求和選用也是不同的,需從燃燒器的容量范圍、燃燒性能、調(diào)節(jié)性能進(jìn)行充分考慮。燃用較高熱值的高爐煤氣時(shí)一般選用鼓風(fēng)式燃燒器,空氣以較高的速度與煤氣混合后進(jìn)入爐膛燃燒。表1為鼓風(fēng)式煤氣燃燒器的分類(lèi)表。
表1 鼓風(fēng)式煤氣燃燒器分類(lèi)表
馬鋼熱電總廠(chǎng)12#鍋爐高爐煤氣燃燒器在設(shè)計(jì)時(shí)選用的是擴(kuò)散式有焰高爐煤氣燃燒器,該燃燒器的優(yōu)點(diǎn)在于能夠布置在爐膛四角,可以切向燃燒,火焰的行程較長(zhǎng)。缺點(diǎn)在于鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)燃燒不穩(wěn)定,不能滿(mǎn)足鍋爐啟停時(shí)的要求。
雙旋渦流式高爐煤氣燃燒器主要由煤氣通道、空氣通道、煤氣噴口、空氣噴口、中心管、火檢套管等部件組成。燃燒器的外殼從里到外依次布置中心管、高爐煤氣通道、助燃風(fēng)道。焦?fàn)t煤氣的助燃管布置在中心管內(nèi);其中高爐煤氣管道內(nèi)部還加裝了高爐煤氣旋流葉片;在助燃風(fēng)道內(nèi)布置有助燃風(fēng)(二次熱風(fēng))旋風(fēng)旋流葉片。高爐煤氣的旋流葉片與助燃熱風(fēng)旋流葉片的旋流方向一致。圖1為12#鍋爐高爐煤氣燃燒器(帶點(diǎn)火裝置)結(jié)構(gòu)示意圖。
12#鍋爐燃燒器共14層,第一層和第二層(自下而上布置)為高爐煤氣燃燒器,該燃燒器利用焦?fàn)t煤氣為鍋爐啟動(dòng)點(diǎn)火燃料,高能點(diǎn)火槍作為點(diǎn)火器,并配備氣動(dòng)推進(jìn)裝置,便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)程控操作。該燃燒器的燃燒負(fù)荷能力單臺(tái)為17000 m3/h,燃燒器火炬的冷態(tài)長(zhǎng)度為3.2 m,熱態(tài)長(zhǎng)度為3.9 m,燃燒器的最低調(diào)節(jié)負(fù)荷為2000 m3/h,并能夠穩(wěn)定燃燒。
圖1 12#鍋爐燃燒器結(jié)構(gòu)示意圖
焦?fàn)t煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣作為冶金鋼鐵行業(yè)的副產(chǎn)品,由于其低位熱值較高(焦?fàn)t煤氣15379-16812kJ/m3、轉(zhuǎn)爐煤氣 6678~7968 kJ/m3),一直以來(lái)主要被鋼軋廠(chǎng)利用,其次是用于發(fā)電、供熱。馬鋼熱電總廠(chǎng)作為冶金鋼鐵行業(yè)熱電廠(chǎng),廢除燃料油,全部依賴(lài)各類(lèi)富余煤氣進(jìn)行機(jī)組的啟停和穩(wěn)燃,既能夠節(jié)能減排,又可以降本增效。該廠(chǎng)12#鍋爐在合理利用高爐煤氣的同時(shí),繼續(xù)有效利用焦?fàn)t煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣,尤其在低負(fù)荷期間,更是起到穩(wěn)定燃燒的理想效果。
焦?fàn)t煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣的摻燒量也并非越多越好,而是根據(jù)爐膛溫度、受熱面管壁溫度以及主蒸汽、再熱蒸汽溫度等因素確定的。焦?fàn)t煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣的摻燒量過(guò)大,不僅會(huì)造成爐膛溫度高,水冷壁管易結(jié)焦,還會(huì)造成主汽溫度超溫,減少管材的使用壽命。若高爐煤氣的摻燒量過(guò)大,更會(huì)加劇各受熱面的磨損。因此,必須做到合理?yè)綗簹狻?2#鍋爐通過(guò)數(shù)次實(shí)踐,最終確定在滿(mǎn)負(fù)荷時(shí),高爐煤氣摻燒量≦6萬(wàn)m3/h;焦?fàn)t煤氣摻燒量≤1.2萬(wàn)m3/h;轉(zhuǎn)爐煤氣摻燒量≤1.0萬(wàn)m3/h。當(dāng)鍋爐制粉系統(tǒng)停運(yùn),在全燒煤氣的工況下,高爐煤氣摻燒量≤10萬(wàn)m3/h;焦?fàn)t煤氣摻燒量≤1.8萬(wàn)m3/h,;轉(zhuǎn)爐煤氣摻燒量≤1.5萬(wàn)m3/h。表1為12#鍋爐正常工況下與制粉系統(tǒng)停運(yùn)工況下的煤氣摻燒量對(duì)比。
表1 12#鍋爐正常工況下與制粉系統(tǒng)停運(yùn)工況 萬(wàn)m3/h
表3為12#鍋爐高爐煤氣、焦?fàn)t煤氣、轉(zhuǎn)爐煤氣的基本特性。
表3 三種煤氣特性(干質(zhì)、體積比)
高爐煤氣的熱值一般約為3372 kJ/m3,其理論燃燒溫度也相對(duì)較低,約為1580℃,因此其著火和穩(wěn)燃都比較困難。而高爐煤氣又作為在鍋爐啟動(dòng)、滑參數(shù)停運(yùn)以及RB時(shí)的主要燃料,必須做好在鍋爐低負(fù)荷時(shí)的強(qiáng)化燃燒技術(shù),采取的方法主要有:提高高爐煤氣入爐時(shí)的溫度;保證高爐煤氣的濃度,以增強(qiáng)其火焰?zhèn)鞑サ乃俣?;在高爐煤氣與空氣的燃燒配風(fēng)調(diào)整上,采用低氧燃燒,保持較低的過(guò)??諝庀禂?shù);適當(dāng)摻燒較高熱值的焦?fàn)t煤氣或轉(zhuǎn)爐煤氣;在高爐煤氣燃燒器火嘴附近敷設(shè)衛(wèi)燃帶,提高高爐煤氣著火區(qū)域的溫度。
12#鍋爐在初期摻燒高爐煤氣、焦?fàn)t煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣時(shí),由于摻燒量過(guò)大,出現(xiàn)了受熱面超溫、爆管等現(xiàn)象。該廠(chǎng)技術(shù)人員通過(guò)省電科院提供的爐膛熱負(fù)荷數(shù)據(jù)進(jìn)行分析后,最終確定了12#鍋爐在不同工況下煤氣的摻燒量,詳見(jiàn)表2。同時(shí),將原來(lái)的第五層(自下而上布置)點(diǎn)火油槍燃燒器改為助燃二次風(fēng);將第九層助燃油槍燃燒器改造為助燃焦?fàn)t煤氣燃燒器。此后,助燃焦?fàn)t煤氣(單臺(tái)出力為6000 m3/h)滿(mǎn)負(fù)荷投入后,鍋爐受熱面存在局部超溫現(xiàn)象,隨即又將焦?fàn)t煤氣的入口管道進(jìn)行改造,使其進(jìn)入焦?fàn)t煤氣燃燒器的流量≤4000 m3/h,鍋爐部分受熱面超溫的現(xiàn)象得以消除。圖2、圖3分別為焦?fàn)t煤氣入口管徑改造和焦?fàn)t煤氣燃燒器圖片。
圖2 焦?fàn)t煤氣管道改造
為了提高高爐煤氣在鍋爐點(diǎn)火初期的著火能力,12#鍋爐在2015年進(jìn)行脫硝改造的同時(shí),在高爐煤氣燃燒器附近敷設(shè)了衛(wèi)燃帶,降低了水冷壁對(duì)煤氣著火的影響,提高了煤氣著火區(qū)域的溫度,有利于低熱值高爐煤氣的著火燃燒。同時(shí)也滿(mǎn)足了鍋爐分級(jí)燃燒的需要,降低氮氧化物的排放。
在鍋爐低負(fù)荷期間,在摻燒高爐煤氣的同時(shí),12#爐還可以在高爐煤氣中摻燒≤1.0萬(wàn)m3/h的轉(zhuǎn)爐煤氣,由于轉(zhuǎn)爐煤氣的低位熱值在6678~7968 kJ/m3之間,更好地促進(jìn)了高爐煤氣的燃燒,滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷期間的穩(wěn)燃需求
圖3 焦?fàn)t煤氣燃燒器改造
常規(guī)電廠(chǎng)大多采用等離子發(fā)生器實(shí)現(xiàn)無(wú)燃油發(fā)電,冶金鋼鐵企業(yè)電廠(chǎng)同樣可以通過(guò)綜合利用煤氣實(shí)現(xiàn)無(wú)燃油發(fā)電。我國(guó)是世界鋼鐵第一生產(chǎn)大國(guó),許多鋼鐵廠(chǎng)都擁有自備電廠(chǎng),如何將富余的煤氣進(jìn)行有效綜合利用是每個(gè)鋼鐵廠(chǎng)的必修課,這既符合國(guó)家能源環(huán)保綜合利用的政策要求,也可以降低鋼鐵企業(yè)的噸鋼成本,提高經(jīng)濟(jì)效益,也是鋼鐵企業(yè)走循環(huán)發(fā)展的必由之路。