陳小莉,張 強,趙懿珺,袁 玨
(中國水利水電科學(xué)研究院 水力學(xué)研究所,北京 100038)
現(xiàn)有核電廠的熱能利用效率僅有34%左右,濱海廠址一般采用海水進行直流冷卻,余熱主要以溫排水形式排入大海,對近岸海域環(huán)境存在諸多不利影響。因此溫排水影響是濱海核電廠環(huán)境影響評價重點關(guān)注的問題。
數(shù)學(xué)模型和物理模型是核電廠規(guī)劃階段預(yù)測溫排水影響的主要手段。溫排水在排放出流近區(qū)與環(huán)境水體發(fā)生劇烈摻混,隨后隨潮擴散到遠區(qū),由于近區(qū)和遠區(qū)的稀釋擴散時間和空間尺度差異較大,同一模型兼顧近區(qū)和遠區(qū)存在困難。國內(nèi)以往主要采用小范圍物理模型試驗和大范圍二維數(shù)學(xué)模型相結(jié)合模擬海域溫排水擴散,物理模型用于模擬取排水近區(qū)水域水力、熱力特性,二維數(shù)學(xué)模型用于模擬大范圍遠區(qū)水動力輸運。物理模型模擬溫排水受到試驗環(huán)境條件、比尺效應(yīng)等限制使精度受到影響,二維數(shù)學(xué)模型由于無法反映近區(qū)的三維特性,近區(qū)模擬精度則較差,三維數(shù)學(xué)模型理論上可以同時兼顧反映近區(qū)的三維特性和遠區(qū)大范圍模擬,國內(nèi)也有不少相關(guān)研究報道[1-4],然而在國內(nèi)濱海核電廠溫排水環(huán)境影響評價時,三維數(shù)學(xué)模型常作為物理模型和二維數(shù)學(xué)模型的輔助手段,其獨立作為評價依據(jù)的情況還相對少,一方面是由于目前海域采用的分層三維數(shù)學(xué)模型仍無法準確模擬近區(qū)出流摻混,另一方面是由于三維數(shù)學(xué)模型的驗證相對困難,在缺少實測資料情況下其結(jié)果可信度不明確。從國外情況看,在發(fā)達國家三維數(shù)學(xué)模型逐漸成為溫排水環(huán)境影響預(yù)測的主要手段[5],大范圍溫排水物理模型很少再使用,其原因是在大規(guī)模電廠建成,運行監(jiān)測資料和長期模型研究積累基礎(chǔ)上,對不同水域條件下溫排水模擬建立了較為適用的模擬方法和參數(shù),對后續(xù)工程論證時數(shù)學(xué)模型驗證可以較充分,不需要再開展大范圍物理模型試驗。隨著我國運行機組的增多和運行期間觀測資料的積累,三維數(shù)學(xué)模型將可獲得更為充分的驗證,模型將不斷完善,在溫排水預(yù)報模擬中的作用也必將越來越重要。為此,目前亟需將三維數(shù)學(xué)模型的應(yīng)用研究進一步推進和深入。本文介紹了某核電廠溫排水三維數(shù)學(xué)模型與二維數(shù)學(xué)模型、物理模型的對比研究成果,探討了三維數(shù)學(xué)模型的適用性。
濱海環(huán)境水動力模擬主要采用分層三維數(shù)學(xué)模型,這類模型基于靜水壓假定,忽略垂向加速度,常用的分層三維數(shù)學(xué)模型有MIKE3、Delft3D、EFDC、TELMAC、POM、FVCOM等[6]。本文采用Delft3D-Flow模型進行溫排水模擬,該模型可模擬二維(深度平均)或三維非恒定流及其輸移性質(zhì),在海域水環(huán)境模擬中應(yīng)用廣泛。Delft3D模型采用三維曲線坐標系,垂向可采用σ坐標或Z坐標系統(tǒng),在平面上提供了貼體曲面四邊形網(wǎng)格生成系統(tǒng),可以較好的擬合復(fù)雜岸線,水平方向變量布置在交錯網(wǎng)格上,在每個垂向?qū)又醒厮罘e分使之成為二維問題,數(shù)值離散采用ADI方法。其控制方程如下:
水深平均的連續(xù)方程:
式中:t為時間,ξ和η為曲線坐標系下水平方向的坐標,Gξξ、Gηη為曲線坐標系轉(zhuǎn)換為直角坐標系的轉(zhuǎn)換系數(shù);U、V分別為ξ和η方向的垂向平均流速。Q表示源匯項,如取排水、降雨和蒸發(fā)等。
模型動量方程:
式中:u、v、ω為曲線正交坐標系下的流速分量;f為Coriolis參數(shù);Fξ、Fη分別為ξ和η方向的紊動動量通量;Pξ、Pη分別為ξ和η方向的水壓力梯度;νV為垂向黏滯系數(shù),Delft3D提供了Prandtl混合長模型,k-L模型和k-ε模型等求解紊動強度,在紊動方程中均考慮浮力對紊動的影響[7]。Mξ、Mη分別為ξ和η方向上動量的源匯項;P為壓力,g為重力加速度,H為水深,ρ為密度,為溫度和鹽度的函數(shù),采用UNESCO狀態(tài)方程表示,密度不均勻?qū)恿康挠绊懲ㄟ^式(4)在壓力項中考慮。
水溫輸運方程:
式中:T為水溫;DH為水平擴散系數(shù);Dv為垂向擴散系數(shù);S為源項;Qtot為水體表面熱通量;cp為水的比熱;Δzs為表層厚度。垂向擴散系數(shù)取值同紊動黏值系數(shù),水平擴散系數(shù)除考慮紊動擴散和分子擴散外,還需計入離散影響,紊動擴散部分取值同垂向擴散,離散影響以水平擴散系數(shù)背景值輸入,其取值需要率定,Delft3D提供的默認值為10 m2/s。
Delft3D提供了不同計算表面熱通量各分項的公式及組合模型。本文主要關(guān)注溫排水引起的超溫散熱,故采用超溫模型,
式中:Ts為表層水溫;Tback為環(huán)境水溫;λ為綜合散熱系數(shù),其求解按《冷卻水工程水力、熱力模擬技術(shù)規(guī)程》中的公式[8]。
核電廠址附近水域地形及設(shè)計取排水布置見圖1所示,取水和排水均采用明渠,排水出流水深約2.5 m,排水明渠底寬100 m,采用雙明渠排放,溫排水流量為228 m3/s,取排水溫差10℃。明渠排放的溫排水進入海域?qū)⑿纬筛×Ρ砻嫔淞?,射流兩?cè)和底部均會不斷卷吸周圍水體,當受納水體水深較淺時,射流底部卷吸作用將受到限制,卷吸作用將主要來自兩側(cè)。判斷淺水與深水可以按射流最大穿透深度hmax與水深H比值近似劃分,當hmax/H<0.75時為深水,hmax/H>0.75時為淺水,射流垂向最大穿透深度hmax可以近似由下式確定[9]:ρa為環(huán)境水體密度,ρ為溫排水密度,u0、h0和b0分別為排水明渠出流流速、水深和寬度。按照該廠址排放條件計算得到hmax=3.65 m,明渠口門外圍水深H=3 m,由此可以判斷為淺水排放,射流垂向摻混作用不顯著,近區(qū)主要為側(cè)向摻混。此種情況下,分層三維數(shù)學(xué)模型忽略垂向動量求解的影響不致過大。
溫排水數(shù)值模擬范圍沿岸線長約130 km,離岸約65 km,計算域面積約9 600 km2,在平面上采用曲面四邊形網(wǎng)格,最小網(wǎng)格尺度40 m,最大網(wǎng)格尺度1 000 m,總網(wǎng)格數(shù)量31 000個,平面網(wǎng)格布置見圖2所示,三維數(shù)學(xué)模型在垂向上分為10層。計算域開邊界采用水位邊界,初始水溫為環(huán)境水溫,計算域糙率參考本工程海域已有模擬研究取值0.018~0.025,表面綜合散熱系數(shù)按國內(nèi)通用計算公式取值[8],λ=45.9W/(m2·℃),水平擴散系數(shù)參考以往研究進行了試算率定,取值與水深和流速關(guān)聯(lián),排水口附近取值約為20 m2/s,垂向擴散稀釋采用k-ε模型計算。
圖1 取排水布置
圖2 模型計算平面網(wǎng)格
采用海域?qū)崪y水文資料對三維數(shù)學(xué)模型進行流場驗證,圖3所示計算的水位與實測吻合較好,圖4所示為V1點計算流速與實測流速對比,可以看出計算的流速值和流向值與實測結(jié)果基本吻合,上述對比結(jié)果表明數(shù)學(xué)模型能正確反映工程水域潮流運動規(guī)律。
圖3 W1點水位驗證結(jié)果
圖4 V1點流速驗證結(jié)果
三維數(shù)學(xué)模型計算結(jié)果與同一套網(wǎng)格的二維數(shù)學(xué)模型以及物理模型試驗結(jié)果進行了對比。圖5中為排水明渠外圍漲潮時刻,1#、2#、3#測點水溫垂向分布,可以看出三維數(shù)學(xué)模型計算的表層溫升值及溫躍層位置與物理模型試驗基本吻合,計算和試驗得到的表層熱水層厚度均在1.0~1.5 m之間,上述對比結(jié)果表明數(shù)學(xué)模型得到的排放明渠出流近區(qū)水溫的垂向分布是合理的。圖6(a)所示為三種模擬手段得到的表層溫升范圍比較,從4℃溫升范圍看,三維數(shù)學(xué)模型計算的溫升線形態(tài)與物理模型更為接近,而二維數(shù)學(xué)模型計算的溫升線范圍則偏于近岸窄帶型,離岸寬度相比另兩種模擬手段偏小,這主要是由于其無法反映浮力效應(yīng)所致。從1℃溫升范圍看,三維和二維數(shù)學(xué)模型計算的溫升形態(tài)較接近,計算的溫升線離岸距離與物理模型結(jié)果相當,在東側(cè)取水口附近則物模溫升線向偏東方向擴展更多,在溫排水實際擴散過程中,由于紊動劇烈,熱水可能呈現(xiàn)為不連續(xù)熱團向外擴散,這在物理模型中能捕捉到,但數(shù)學(xué)模型無法模擬,可能是造成這種差異的原因。圖6(b)所示為二維和三維數(shù)模計算的垂向平均溫升范圍,可以看出三維數(shù)模計算的垂向平均4℃溫升范圍小于二維數(shù)模,1℃溫升范圍則略與二維數(shù)模接近,由于在1℃溫升區(qū)域表底分層已不不明顯,因此三維與二維結(jié)果差別不大是合理的,二維垂向平均1℃溫升結(jié)果相比三維垂向平均仍有略偏右趨勢,原因可能是對排水所在灣內(nèi)的回流求解采用二維和三維略有差異所致。表1中給出了不同模擬方法得到的全潮溫升范圍比較,可以看出三維數(shù)學(xué)模型計算的表層4℃溫升面積及離岸寬度均與物模接近,三維數(shù)模計算的1℃溫升面積介于物理模型試驗和二維數(shù)學(xué)模型之間。在環(huán)境影響評價中,1℃溫升面積一般采用物理模型和二維數(shù)學(xué)模型中的大者,4℃溫升面積則一般采用物理模型試驗結(jié)果。從本案例廠址的結(jié)果看,采用三維數(shù)學(xué)模型結(jié)果可以較好地兼顧近區(qū)和遠區(qū)的模擬效果,后續(xù)若能有實測運行資料進行模型參數(shù)校準,則三維數(shù)學(xué)模型的優(yōu)勢將十分明顯,可在該廠址溫排水環(huán)境影響評價中發(fā)揮更重要的作用。
圖5 三維數(shù)模與物理模型水溫垂向分布對比
圖6 不同模型溫升影響范圍
表1 不同模擬方法溫升范圍結(jié)果比較
海域三維數(shù)學(xué)模型可以反映浮力作用,提高溫排水擴散模擬精度,是目前溫排水預(yù)測模型的發(fā)展趨勢。本文采用Delft3D模型對某濱海核電廠溫排水擴散進行了三維數(shù)值模擬,并將模擬結(jié)果與二維數(shù)模及物理模型試驗進行了比較,4℃表層溫升范圍三維數(shù)學(xué)模型相比二維數(shù)學(xué)模型,與物理模型更為接近;1℃溫升區(qū)域表底分層已不明顯,三維數(shù)學(xué)模型與二維數(shù)學(xué)模型溫升計算結(jié)果基本一致。對比分析表明針對案例廠址明渠淺水排放類型,物理模型可較好反映近區(qū)三維水力熱力特性,主要適用于近區(qū)模擬,數(shù)學(xué)模型適用于分層影響不明顯的遠區(qū)溫排水轉(zhuǎn)移擴散模擬,采用分層三維數(shù)學(xué)模型可以較好反映浮力作用下的水溫分層,能兼顧近、遠區(qū)模擬要求,獲得較好的水溫模擬精度。