李 建，杜 明，黃志雄

(1 湖北汽車工業(yè)學(xué)院 汽車動力傳動與電子控制湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 十堰 442002；2 武漢理工大學(xué) 特種功能材料技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430070)

阻尼材料是一種能將機(jī)械振動能轉(zhuǎn)化為熱能而耗散掉的功能材料[1-2]。由于其具有優(yōu)良的減振和吸聲性能，可以被廣泛用于交通工具、工業(yè)機(jī)械、市政工程、高層建筑、精密儀器、航天航空和軍事裝備等領(lǐng)域而深受國內(nèi)外研究者的關(guān)注[3-4]。目前，阻尼材料按特性一般被分為四大類：高阻尼合金材料、黏彈性阻尼材料、壓電阻尼材料和智能阻尼材料。其中，壓電阻尼材料被認(rèn)為是阻尼效果最好的阻尼材料[5-7]。

聚合物基壓電阻尼材料是近年來發(fā)展起來的一種新型壓電阻尼材料[8-10]。它同時具有無機(jī)粒子的壓電效應(yīng)和聚合物的黏彈效應(yīng)[11-12]，可以產(chǎn)生較大的內(nèi)耗，故其阻尼減振效果最好，而且該材料比強(qiáng)度高，加工方便，具有十分廣闊的應(yīng)用前景。

本工作采用丁基橡膠(IIR)為基體材料，酚醛樹脂(PF)為硫化劑，通過加入壓電陶瓷粉末(PbTiO3-PbZrO3-Pb(Mg1/3Nb2/3)O3，簡稱PMN)和乙炔炭黑(CB)粒子來制備出一種高阻尼寬溫域型聚合物基壓電阻尼復(fù)合材料(PMN/CB/PF/IIR)。通過將具有低玻璃化溫度的丁基橡膠和具有高玻璃化溫度的酚醛樹脂進(jìn)行硫化改性，提高復(fù)合材料的阻尼溫域；通過壓電陶瓷顆粒的壓電效應(yīng)和乙炔炭黑的導(dǎo)電效應(yīng)[13-15]，使機(jī)械能轉(zhuǎn)化為電能，并通過乙炔炭黑所形成的導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行耗散，進(jìn)而達(dá)到損耗輸入能量，提高阻尼效果的目的。系統(tǒng)研究了壓電陶瓷和乙炔炭黑含量、極化、外加交變應(yīng)力大小及頻率、聚合物基體模量等因素對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料阻尼性能的影響，以期對聚合物基類壓電阻尼材料的研究提供一定的借鑒意義。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)原材料

丁基橡膠:工業(yè)級，美國埃克森公司生產(chǎn)；酚醛樹脂:工業(yè)級，常熟東南塑料有限公司生產(chǎn)；乙炔炭黑:工業(yè)級，福建萬榮炭黑有限公司生產(chǎn)；壓電陶瓷: 嘉康電子股份有限公司生產(chǎn)；硫化劑及助劑(DM，TMTD)：天津拉勃助劑有限公司生產(chǎn)；其他助劑及原料:均采用市售化學(xué)純試劑或工業(yè)級產(chǎn)品。

1.2 橡膠基壓電阻尼復(fù)合材料的制備

首先將乙炔炭黑和壓電陶瓷粉末置于裝有N,N-二甲基甲酰胺溶劑的三口燒瓶中，在30℃條件下均勻攪拌5h，抽濾并烘干后，再進(jìn)行研磨，備用；然后在雙輥開煉機(jī)上塑煉(塑煉溫度110℃)丁基橡膠，塑煉45min后，加入石蠟油、硬脂酸和DM與丁基橡膠一起進(jìn)行混煉；最后加入備用的PMN/CB顆粒在雙輥開煉機(jī)上繼續(xù)進(jìn)行塑煉?；旌暇鶆蚝?，加入酚醛樹脂、氧化鋅和TMTD進(jìn)行硫化，硫化溫度為170℃，時間為30min。硫化完成后，將PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料樣品裁剪成試樣，兩邊涂上導(dǎo)電膠，放在油浴中進(jìn)行高壓極化。

1.3 性能測試

動態(tài)力學(xué)分析(DMA)：采用DMA 7/7e動態(tài)熱機(jī)械分析儀進(jìn)行測試。樣品為厚度2mm、直徑20mm的圓片。測試條件：升溫速率5℃/min；頻率：0.1～100Hz；溫度：-60～300℃。

SEM 表征：將試樣在液氮溫度下脆斷，二氯甲烷刻蝕斷面，干燥后鍍金膜，然后利用 SEM 觀察相結(jié)構(gòu)并拍照。

2 結(jié)果與分析

2.1 極化對復(fù)合材料阻尼性能的影響

圖1是極化對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度的影響曲線，其中CB含量為5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)，PMN含量為50%，PF含量為7%。從圖1中可看出，極化之后，復(fù)合材料的阻尼峰顯著升高，tanδmax從0.72增加到0.81，復(fù)合材料的阻尼峰寬度也有所增加，而玻璃化溫度基本保持不變。這主要是因?yàn)椋?dāng)PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料未發(fā)生極化時，由于壓電陶瓷的壓電效應(yīng)，在復(fù)合材料中會存在許多微小的壓電陶瓷電疇[16]，但這些壓電陶瓷電疇是無序排列的，即使這些電疇在局部地區(qū)產(chǎn)生了很微小的感應(yīng)電壓，這些感應(yīng)電壓也會因?yàn)閴弘娞沾呻姰牭臒o規(guī)排列而相互抵消，使PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料在整體上不呈現(xiàn)出壓電效應(yīng)。但是，當(dāng)復(fù)合材料發(fā)生極化后，電場會使這些無規(guī)排列電疇發(fā)生較大程度的取向。電疇兩端的感應(yīng)電壓會互相疊加增大，進(jìn)而在復(fù)合材料中形成一個較大的交變電場，阻尼振動能會隨著交變電場的交變效應(yīng)(介電損耗)而耗散掉。因此，復(fù)合材料的阻尼峰值變大，阻尼性能提高。

圖1 極化對復(fù)合材料阻尼性能的影響Fig.1 Effect of polarization on damping property of composite

2.2 壓電陶瓷含量對復(fù)合材料阻尼性能的影響

壓電陶瓷是PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的關(guān)鍵成分之一，其作用是將部分振動能通過壓電陶瓷的內(nèi)外電阻效應(yīng)被轉(zhuǎn)化為電能，進(jìn)而轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮芎纳17-18]。不同壓電陶瓷含量對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料(極化后)阻尼性能的影響結(jié)果如圖2所示，其中CB含量為5%， PF含量為7%，交變應(yīng)力為4000mN，頻率為50Hz。表1為根據(jù)圖2所列出的各項(xiàng)阻尼參數(shù)。

由圖2和表1數(shù)據(jù)可以看出，隨著壓電陶瓷PMN含量的增加，復(fù)合材料的阻尼峰先升高隨后降低，tanδmax在PMN含量為50%時達(dá)到最大值0.81。聚合物基壓電阻尼復(fù)合材料的綜合阻尼能力是由聚合物黏彈性阻尼，聚合物與填料或填料相互之間的摩擦阻尼，以及壓電陶瓷的壓電阻尼三者共同作用的結(jié)果[19-20]。當(dāng)PMN含量較低時，對復(fù)合材料的阻尼能力大小起主要作用的是聚合物的黏彈形變所導(dǎo)致的應(yīng)力松弛損耗。隨著PMN含量的增加，PMN顆粒間的摩擦阻尼和陶瓷顆粒的壓電阻尼效應(yīng)開始逐漸提高。當(dāng)壓電陶瓷含量增加到50%時，復(fù)合材料的阻尼峰值達(dá)到最大，這是聚合物黏彈性阻尼、PMN顆粒間的摩擦損耗以及壓電陶瓷的壓電阻尼三者共同作用所達(dá)到的一種平衡。當(dāng)壓電陶瓷含量繼續(xù)增加，復(fù)合材料中的聚合物基體的體積占比顯著減小，聚合物的黏彈形變和分子鏈松弛受阻，聚合物的黏彈性阻尼大幅度下降。雖然PMN顆粒間的摩擦阻尼以及壓電陶瓷的壓電阻尼可以使復(fù)合材料的阻尼系數(shù)增加，但二者的增加幅度已遠(yuǎn)遠(yuǎn)不及聚合物黏彈性阻尼的下降幅度，在結(jié)果上表現(xiàn)為復(fù)合材料的阻尼系數(shù)減小。此外，過多的PMN添加量也會使復(fù)合材料的各種組分之間相容性變差，進(jìn)而導(dǎo)致材料的力學(xué)性能下降，加工性能變差。因此，含量為50%左右的壓電陶瓷添加量較為適宜。

圖2 壓電陶瓷含量對復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度曲線的影響Fig.2 Effect of content of piezoelectric ceramic on damping property of composite

PMN content/%Tg /℃tanδmaxTemperature range of half-width damping(tanδ>0.3)/℃0-5.100.76-31-2740-0.530.79-33-28501.890.81-35-60602.600.77-32-60

另外，由圖2還可以看出，隨著PMN含量的增大，PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的玻璃化溫度Tg逐漸在向高溫處移動，并且tanδ>0.3的阻尼溫域范圍增大。這是由于壓電陶瓷的加入使復(fù)合材料中丁基橡膠分子鏈的運(yùn)動受到了一定程度的阻礙，導(dǎo)致丁基橡膠在較高溫度下才能發(fā)生由玻璃態(tài)向高彈態(tài)的轉(zhuǎn)變。而且壓電陶瓷為無機(jī)剛性粒子，其壓電阻尼效應(yīng)受溫度變化的影響很小，這也可以彌補(bǔ)丁基橡膠在低溫時的阻尼作用不好的缺點(diǎn)，使復(fù)合材料整體上的有效阻尼溫度范圍變寬。

2.3 乙炔炭黑含量對復(fù)合材料阻尼性能的影響

乙炔炭黑是PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料中的導(dǎo)電介質(zhì)，其含量關(guān)系到復(fù)合材料中導(dǎo)電通道的形成以及電能在材料中的傳導(dǎo)與耗散[11,21]，是影響復(fù)合材料阻尼性能的重要組分之一。圖3顯示的是不同炭黑含量對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料(極化后)阻尼性能的影響，其中PMN含量均為50%， PF含量為7%，交變應(yīng)力為4000mN，頻率為50Hz。

圖3 乙炔炭黑含量對復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度曲線的影響Fig.3 Effect of content of conductive carbon black on damping property of composite

從圖3可以看出，當(dāng)乙炔炭黑用量為5%時，復(fù)合材料的阻尼因子tanδ峰達(dá)到最高值0.81，繼續(xù)增加炭黑用量，復(fù)合材料的阻尼因子tanδ則又開始下降，而且當(dāng)炭黑用量超過5%后，復(fù)合材料難以發(fā)生極化。

這主要是因?yàn)椋?dāng)乙炔炭黑含量較小時，均勻分散在復(fù)合材料中的炭黑粒子彼此之間無法互相接觸，不能在復(fù)合材料中形成導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)，當(dāng)壓電陶瓷的壓電效應(yīng)將機(jī)械能轉(zhuǎn)化為電能后，電荷卻無法在基體中傳導(dǎo)，最后，這些電能甚至有可能又被壓電陶瓷重新轉(zhuǎn)化為機(jī)械能，如此反復(fù)，從而阻礙了壓電陶瓷粒子對機(jī)械能的繼續(xù)轉(zhuǎn)化，達(dá)不到阻尼減振的效果。隨著乙炔炭黑含量的繼續(xù)增加，均勻分散在復(fù)合材料中的炭黑粒子開始互相接觸，并逐漸在復(fù)合材料中形成導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)，進(jìn)而形成導(dǎo)電通道[21]。此時，因?yàn)閴弘娞沾傻膲弘娦?yīng)而轉(zhuǎn)化的電能可以在導(dǎo)電通道中順利傳導(dǎo)，但是，由于復(fù)合材料的電阻較大，這些電能還無法直接被傳導(dǎo)到材料的表面進(jìn)行耗散。因此，絕大部分電能會通過復(fù)合材料的電阻效應(yīng)被轉(zhuǎn)化為熱能而耗散，從而提高了復(fù)合材料的阻尼性能。當(dāng)炭黑含量進(jìn)一步增加，復(fù)合材料被變成了一個完整的導(dǎo)電體，電能可以迅速被傳導(dǎo)到復(fù)合材料的表面而耗散，此時，電能無法轉(zhuǎn)化為熱能，從而造成了復(fù)合材料阻尼性能的下降。而且炭黑含量過大時，復(fù)合材料已經(jīng)被變成了一個導(dǎo)電體，難以極化。

從圖3中還可以看出，隨著炭黑含量的增加，阻尼溫域變寬?？梢?，炭黑粒子與壓電陶瓷顆粒及聚合物之間產(chǎn)生的摩擦阻尼作用是很顯著的。

2.4 PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的掃描電鏡分析

為了直接觀察導(dǎo)電炭黑在PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料中的分布狀況，對不同含量導(dǎo)電炭黑填充的試樣(選取導(dǎo)電炭黑含量為1%,3%,5%,7%,9%)彎曲斷面做了掃描電鏡觀察分析，結(jié)果如圖4所示。

從圖4中可以看出，當(dāng)導(dǎo)電炭黑含量小于5%時，導(dǎo)電炭黑可以在丁基橡膠基體中得到較好的分散，形成完全相容的均勻相。當(dāng)繼續(xù)向材料中添加導(dǎo)電炭黑時，導(dǎo)電炭黑會分布得更加密集均勻，進(jìn)而形成導(dǎo)電通路，使材料從絕緣體變成導(dǎo)電體[13,22]。但當(dāng)導(dǎo)電炭黑含量增加到5%以上時，導(dǎo)電炭黑在IIR基體中的分散效果變差，開始發(fā)生團(tuán)聚現(xiàn)象，使PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料中的缺陷增多，這不僅影響了材料的導(dǎo)電性能，還降低了材料的阻尼性能。

2.5 交變應(yīng)力及其頻率大小對復(fù)合材料阻尼性能的影響

橡膠的阻尼形為是材料受外力作用時，大分子鏈段產(chǎn)生相對運(yùn)動，將機(jī)械能轉(zhuǎn)化為熱能的過程[23-24]。很顯然，外力是橡膠呈現(xiàn)阻尼行為的前提條件。

為了觀察外力大小對復(fù)合材料阻尼性能的影響，分別在500,1000,2000, 4000mN的條件下對復(fù)合材料進(jìn)行DMA分析。圖5是交變應(yīng)力對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料(極化后)阻尼性能的影響曲線，其中PMN含量均為50%， CB含量為5%，PF含量為7%，頻率為50Hz。

圖5 不同交變應(yīng)力下復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度曲線Fig.5 Effect of external forces on damping property of composite

由圖5可知，當(dāng)交變應(yīng)力從500mN逐漸增加到4000mN時，復(fù)合材料的阻尼峰值tanδmax從0.33增加到0.57，阻尼溫域有所變寬。這是因?yàn)?，隨著外加交變應(yīng)力的增加，壓電陶瓷顆粒受外力作用而在復(fù)合材料中產(chǎn)生大量的感應(yīng)電荷，當(dāng)這些感應(yīng)電荷增加到一定程度時，會在復(fù)合材料中形成導(dǎo)電網(wǎng)絡(luò)，使復(fù)合材料所受的機(jī)械能轉(zhuǎn)化為電能，再轉(zhuǎn)化為熱能而耗散。此外，交變應(yīng)力的增加也可使壓電陶瓷顆粒產(chǎn)生更高的感應(yīng)電壓，當(dāng)感應(yīng)電壓增加大到一定程度時，會在復(fù)合材料中形成交變電場，阻尼振動能會隨著交變電場的交變效應(yīng)(介電損耗)而耗散掉。交變應(yīng)力越大，因壓電陶瓷的壓電效應(yīng)而產(chǎn)生的感應(yīng)電壓也就越高，同時，因介電損耗而損耗掉的機(jī)械能也會越多，復(fù)合材料阻尼效果就越好。

與外力相對應(yīng)的是外力的施加頻率。外力作用的頻率對高聚物內(nèi)耗有很大影響。對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料而言，外力作用的頻率不僅會影響丁基橡膠基體的分子鏈運(yùn)動，還會影響復(fù)合材料中壓電陶瓷顆粒的受力狀況。圖6為PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料(極化后)在0.1，1，10，50，100Hz外力頻率下的阻尼系數(shù)-溫度曲線，其中PMN含量均為50%， CB含量為5%，PF含量為7%，交變應(yīng)力為4000mN?？梢钥闯?，在-50～300℃溫度范圍內(nèi)，復(fù)合材料在50Hz時阻尼效果最好，最大阻尼峰tanδmax為0.98，tanδ>0.3的阻尼溫度范圍最大。

圖6 頻率對復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度曲線的影響Fig.6 Effect of frequencies on damping property of composite

2.6 PF樹脂用量對復(fù)合材料阻尼性能的影響

由上述討論可知，外力及其頻率大小對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料(極化后)中壓電陶瓷的機(jī)械能/電能轉(zhuǎn)換作用效果有明顯的影響。但實(shí)際上，除了壓電陶瓷這一組分對復(fù)合材料阻尼效果有比較大的影響以外，聚合物基體這一組分對復(fù)合材料的阻尼效果也有比較大的影響，這主要是因?yàn)榫酆衔锘枘岵牧系淖枘嵝阅芘c聚合物基體儲能模量成正比[25]。在PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料中，酚醛樹脂(PF)主要用來硫化丁基橡膠，硫化后的丁基橡膠模量變化曲線如圖7所示，其中PMN含量均為50%， CB含量為5%，交變應(yīng)力為4000mN，頻率為50Hz。

圖7 酚醛樹脂含量對復(fù)合材料的E′-T曲線的影響Fig.7 Effect of content of PF on the E′-T curves of composite

由圖7可以看出，在溫度為10～150℃的區(qū)間內(nèi)，含有9%PF的復(fù)合材料的E′值比含有7%PF的復(fù)合材料高很多。當(dāng)溫度在150～260℃區(qū)間內(nèi)時，二者E′相差不大。這表明：在低溫時，丁基橡膠的模量受酚醛樹脂用量的影響較大，而在較高溫度時，酚醛樹脂用量對丁基橡膠模量影響不大。這主要是因?yàn)樵谳^低溫度時，丁基橡膠處于高彈態(tài)，而酚醛樹處于玻璃態(tài)(玻璃化溫度為150℃)，兩者共混可以提高復(fù)合材料的阻尼性能和動態(tài)力學(xué)性能[26]，而當(dāng)溫度高于150℃時，一方面丁基橡膠耐熱性變差，分子鏈活性表達(dá)，溫度越高，熱氧老化降解越明顯，另一方面，酚醛樹脂由玻璃態(tài)開始向高彈態(tài)和黏流態(tài)轉(zhuǎn)化，復(fù)合材料的整體模量降低。

圖8 50Hz(a)和10Hz(b)時復(fù)合材料的阻尼系數(shù)-溫度曲線Fig.8 Curves between damping coefficient and temperature of composite at 50Hz (a) and 10Hz(b)

為了進(jìn)一步研究外力頻率、溫度與復(fù)合材料阻尼系數(shù)之間的關(guān)系，分別在50Hz和10Hz下對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料做動態(tài)力學(xué)分析(PMN含量均為50%， CB含量為5%，交變應(yīng)力為4000mN)，結(jié)果見圖8。比較圖8(a)和圖8(b)，可以看出，在溫度為10～150℃區(qū)間內(nèi)，含有7%PF的試樣在50Hz時具有高的阻尼峰值和較寬的阻尼溫域，tanδmax達(dá)0.74，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于10Hz時阻尼值，樣品在10Hz力作用下阻尼值下降至0.4以下。這說明在此模量下要獲得較好的阻尼效果(較長的分子鏈運(yùn)動滯后時間)，與之相匹配的外力頻率50Hz比較合適，即外力作用時間和分子鏈松弛時間相匹配(頻率接近或等于聚合物基體分子運(yùn)動單元松弛時間的倒數(shù))。在溫度為150～260℃區(qū)間時，含有7%PF的試樣在50Hz和10Hz力作用下阻尼值變化不大，都在0.31以下。含有9%PF的試樣在10Hz下的阻尼值比在50Hz下的阻尼值高，tanδmax為0.47。這說明在較低的基體模量下，10Hz的頻率是比較合適的，可以得到較好的阻尼效果。這主要是因?yàn)?，?fù)合材料在低溫時受丁基橡膠玻璃化轉(zhuǎn)變溫度影響較大，而在高溫時則受酚醛樹脂的玻璃化溫度較大。

因此，為了提高復(fù)合材料的阻尼性能，在一定外力頻率下，需要對基體模量進(jìn)行一定程度的控制。

3 結(jié)論

(1)PMN和炭黑含量、外力及頻率、極化、聚合物模量等因素均對PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的阻尼性能有比較大的影響。在同一外力及頻率下，當(dāng)PMN含量為50%，炭黑含量為5%時，PMN/CB/PF/IIR復(fù)合材料的阻尼峰值tanδmax達(dá)到最大值0.81，阻尼溫域范圍為-35～60℃。

(2)極化后的復(fù)合材料的阻尼性能要高于未極化的復(fù)合材料。只有當(dāng)外力作用時間和分子鏈松弛時間相匹配時，復(fù)合材料中聚合物分子將彈性能部分轉(zhuǎn)變熱能的能力最大，壓電陶瓷顆粒的機(jī)械能/電能轉(zhuǎn)換效率最高，復(fù)合材料有效阻尼溫域范圍最大。

[1] 趙云峰, 游少雄. 結(jié)構(gòu)/阻尼一體化復(fù)合材料技術(shù)及其應(yīng)用研究進(jìn)展[J]. 材料工程, 2012 (12):86-91.

ZHAO Y F, YOU S X. Review on the structure/damping cocured composite materials and their applications[J]. Journal of Materials Engineering, 2012 (12): 86-91.

[2] ADAMS R D, MAHERI M R. Damping in advanced polymer-matrix composites[J]. Journal of Alloys and Composites, 2003, 355: 126-130.

[3] 倪楠楠, 溫月芳, 賀德龍,等. 結(jié)構(gòu)-阻尼復(fù)合材料研究進(jìn)展[J]. 材料工程, 2015,43(6):90-101.

NI N N, WEN Y F, HE D L, et al. Progress on the research of structure-damping composites[J]. Journal of Materials Engineering, 2015,43 (6): 90-101.

[4] CHUNG D D L. Review: materials for vibration damping[J]. Journal of Materials Science, 2001, 36(24): 5733-5737.

[5] ZHOU X Q, YU D Y, SHAO X Y, et al. Research and applications of viscoelastic vibration damping materials: a review[J]. Composite Structures, 2016,136 (8):460-480.

[6] LANDRO L D, LORENZI W. Mechanical properties and dynamic mechanical analysis of thermoplastic-natural fiber/glass reinforced composites[J]. Macromolecular Symposia, 2009, 286(1): 145-155.

[7] DEVI L U, BHAGAWAN S S, THOMAS S. Dynamic mechanical analysis of pineapple leaf/glass hybrid fiber reinforced polyester composites[J]. Polymer Composites, 2010, 31(6):956-965.

[8] 黃光速, 吳錦榮, 鄭靜. 橡膠阻尼材料的研究進(jìn)展[J]. 高分子通報, 2014(5): 49-56.

HUANG G S, WU J R, ZHEN J. Research progress on damping rubber materials[J]. Chinese Polymer Bulletin, 2014 (5): 49-56.

[9] 何慧敏, 王雁冰, 沈強(qiáng),等. 壓電陶瓷/聚合物基新型阻尼復(fù)合材料的研究進(jìn)展[J]. 材料導(dǎo)報, 2008, 22(1): 41-45.

HE H M, WANG Y B, SHEN Q, et al. Research progress in piezoelectric ceramic/polymer advanced damping materials[J]. Materials Review, 2008, 22(1): 41-45.

[10] RUSSO P, ACIERNO D, GALLO E. Processing and dynamic-mechanical properties of poly(butylen terephthalate) based nanocomposites[J]. Macromolecular Symposia, 2009, 286(1): 172-179.

[11] 蔡俊, 李亞紅, 蔡偉民. PZT/CB/PVC壓電導(dǎo)電高分子復(fù)合材料的吸聲機(jī)理[J]. 高分子材料科學(xué)與工程, 2007, 23(4): 215-218.

CAI J, LI Y H, CAI W M. Study on acoustic absorption mechanism of piezoelectric and electrical conductive polymeric composite PZT/CB/PVC[J]. Polymeric Materials Science and Engineering, 2007, 23(4): 215-218.

[12] LUO D B, LIU H X, LI Y F, et al. Analysis of D33 of dilute model composite piezoelectric materials[J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2005, 22(2)：125-129.

[13] 王晏研, 陳喜榮, 黃光速,等. CIIR/ACM/PZT/CB復(fù)合材料的阻尼性能[J]. 高分子材料科學(xué)與工程, 2005, 21(3):246-249.

WANG Y Y, CHEN X R, HUANG G S, et al. Research on the damping performance of CIIR/ACM/PZT/CB composites[J]. Polymeric Materials Science and Engineering, 2005, 21(3):246-249.

[14] TURCU S, JADIDIAN B, DANFORTHS C, et al. Piezoelectric properties of novel oriented ceramic-polymer composites with 2-2 and 3-3 connectivity[J]. Journal of Electro Ceramics, 2003, 9(3): 165-171.

[15] XU D Y, CHENG X, GUO X J, et al. Design, fabrication and property investigation of cement/polymer based 1-3 connectivity piezo-damping composites [J]. Construction and Building Materials, 2015, 84:219-223.

[16] NUNES-PEREIRA J, SENCADAS V, CORRIA V, et al. Energy harvesting performance of piezoelectric electrospun polymer fibers and polymer/ceramic composites[J]. Sensors and Actuators. A: Physical, 2013, 196: 55-62.

[17] TIWARI V，SRIVASTAVA G. Enhanced dielectric and piezoelectric properties of 0-3 PZT/PVDF composites[J]. Journal of Polymer Research, 2016, 23(3): 1-6.

[18] PHERMPOMSAKUL Y, MUENSIT S. Determination of piezoelectric and pyroelectric coefficients and thermal diffusivity of l-3 PZT/epoxy composites[J]. IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, 2004, 11(2): 280-286.

[19] PLACZEK M. Dynamic characteristics of a piezoelectric transducer with structural damping[J]. Solid State Phenomena, 2013, 198:633-638.

[20] XU D Y, DU P, WANG J X, et al. Design and properties of Gaussian-type 1-3 piezoelectric composites[J].Composite Structures, 2016,40:213-216.

[21] 代璟, 黃志雄, 石敏先,等. 基于ANSYS的0-3型壓電復(fù)合材料電荷分布[J]. 復(fù)合材料學(xué)報, 2013, 30(3):220-224.

DAI J, HUANG Z X, SHI M X et al. Charge distribution in 0-3 piezoelectric composites by using ANSYS[J]. Acta Materiae Compositae Sinica, 2013, 30(3):220-224.

[22] 趙雄偉, 臧充光, 焦清介,等. Cu-CF/EP復(fù)合材料導(dǎo)電與阻尼性能研究[J]. 材料工程, 2017,45(9):45-51.

ZHAO X W, ZANG C G, JIAO Q J, et al. Conductivity and damping properties of copper coated CF/EP composite[J]. Journal of Materials Engineering, 2017,45(9):45-51.

[23] CAO F H, WANG J C. Preparation and characterization of hyperbranched polymer modified montmorillonite/chlorinated butyl rubber damping composites[J]. Journal of Applied Polymer Science, 2016, 133(22):43645.

[24] VESCOVINI R, BISAGNI C. A procedure for the evaluation of damping effects in composite laminated structures[J]. Progress in Aerospace Sciences, 2015, 78(4):19-29.

[25] CROSSLEY S, WHITER R A, KAR-NARAYAN S. Polymer-based nanopiezoelectric generators for energy harvesting applications[J]. Materials Science and Technology, 2014, 30(13):1623-1624.

[26] MANOJ N R, CHANDRASEKHAR L, PATRI M, et al. Vibration damping materials based on interpenetrating polymer networks of carboxylated nitrile rubber and poly(methyl methacrylate)[J]. Polymers for Advanced Technologies, 2002, 13(9): 644-648.