■ 王忠誠(chéng),韓德剛,苑 建
內(nèi)燃機(jī)進(jìn)氣門(mén)是發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的關(guān)鍵部件,在服役過(guò)程中主要承受反復(fù)沖擊的機(jī)械負(fù)荷作用,其工作溫度在300~400℃,而排氣門(mén)除承受沖擊的機(jī)械負(fù)荷外,還受到高溫氧化性氣體的腐蝕以及熱應(yīng)力、錐面熱箍應(yīng)力和燃燒時(shí)氣體壓力等的共同作用,排氣門(mén)的工作溫度達(dá)600~800℃,只有具備以下性能才能滿足對(duì)氣門(mén)苛刻的服役要求:①具有高的熱強(qiáng)性和良好的耐蝕性。②具有良好的綜合力學(xué)性能。③具有良好的減磨性和耐磨性。
根據(jù)氣門(mén)材質(zhì)與技術(shù)要求的不同,氣門(mén)熱處理包括調(diào)質(zhì)處理、固溶時(shí)效處理。其中國(guó)內(nèi)外的調(diào)質(zhì)處理設(shè)備采用鹽浴爐、空氣(箱式爐或井式爐,多為通98%以上的氮?dú)猓╇娮锠t、保護(hù)氣氛爐、流動(dòng)粒子爐、高溫燃?xì)鉅t及連續(xù)調(diào)質(zhì)處理作業(yè)爐等,日本、德國(guó)、美國(guó)、匈牙利等國(guó)家早在20世紀(jì)70年代已采用了連續(xù)式調(diào)質(zhì)處理作業(yè)線和多用爐,盡管氣門(mén)為吊掛式加熱與冷卻,特點(diǎn)是氣門(mén)的變形小,可實(shí)現(xiàn)連續(xù)作業(yè)或周期性作業(yè)。氣門(mén)的固溶多半是采用鹽浴爐、高溫燃?xì)鉅t、高溫井式爐、高溫箱式爐及高溫多用爐等完成,調(diào)質(zhì)處理或固溶時(shí)效后的氣門(mén)必然存在熱處理變形,而后續(xù)的拋丸變形也是始終存在的,因此氣門(mén)的校直是十分重要的工序。
合金結(jié)構(gòu)鋼、馬氏體耐熱鋼經(jīng)過(guò)調(diào)質(zhì)處理(淬火+高溫回火)后硬度在28~40HRC(個(gè)別在40~50HRC),奧氏體耐熱鋼通常進(jìn)行固溶+時(shí)效處理,或僅進(jìn)行時(shí)效處理,桿-桿(雙金屬)焊氣門(mén)奧氏體耐熱鋼部分壓成形后不再處理,基體硬度控制在30~40HRC。
調(diào)質(zhì)處理后的金相組織為回火索氏體+碳化物,晶粒度細(xì)于6級(jí),奧氏體耐熱鋼晶粒度與析出、硬度等應(yīng)符合技術(shù)要求。氣門(mén)熱處理過(guò)程中因受熱不均勻、放置狀態(tài)不合理、發(fā)生組織轉(zhuǎn)變、加熱時(shí)氣門(mén)的疊壓,以及不規(guī)則地落入淬火冷卻介質(zhì)中,均存在氣門(mén)的變形問(wèn)題;氣門(mén)進(jìn)行熱處理后表面存在有一定數(shù)量的氧化皮等,需要進(jìn)行表面拋丸處理,為后續(xù)的氣門(mén)校直、機(jī)械加工以及保證表面粗糙度等提供技術(shù)保證。
拋丸過(guò)程中,氣門(mén)彼此在拋丸機(jī)滾筒或履帶上翻滾、相互擠壓與滾動(dòng),鋼丸在上方或側(cè)面從拋丸器中高速拋出拋到氣門(mén)表面,故同樣存在氣門(mén)的變形問(wèn)題。通常氣門(mén)的熱處理變形包括桿部直線度超差與氣門(mén)盤(pán)錐面或盤(pán)端面超差。
氣門(mén)為蘑菇狀零件,一般熱處理后氣門(mén)變形量的要求為:氣門(mén)桿部直線度≤0.08mm或0.10mm、盤(pán)軸向(盤(pán)錐面)圓跳動(dòng)≤0.10mm或0.15mm。圖1與圖2為氣門(mén)的校直要求(一般)。
圖1 氣門(mén)桿部與錐面跳動(dòng)校直要求
圖2 氣門(mén)桿部與軸向圓跳動(dòng)校直要求
圖3 氣門(mén)桿部直線度測(cè)量支架調(diào)整位置
氣門(mén)校直有兩個(gè)目的,一是校正氣門(mén)桿的直線度;二是糾正盤(pán)部對(duì)桿跳動(dòng)。氣門(mén)在熱處理后進(jìn)行拋丸處理,而后進(jìn)行氣門(mén)的校直。目前國(guó)內(nèi)外廣泛采用機(jī)械校直與手工校直相結(jié)合的方法,首先采用機(jī)械校直,將氣門(mén)的桿部、盤(pán)錐面(或盤(pán)端面)擠壓校直,然后分選或手工進(jìn)行100%的檢查與校直。
圍繞氣門(mén)的桿部變形以及盤(pán)部的跳動(dòng)超差問(wèn)題,縱觀國(guó)內(nèi)外氣門(mén)制造廠的校直方法,我們可將其發(fā)展過(guò)程分為幾個(gè)階段,從中可知其各有優(yōu)點(diǎn)與缺點(diǎn)。同時(shí)也反映了不同時(shí)期的毛坯與機(jī)械加工設(shè)計(jì)者的加工方法與思維方式,更能體現(xiàn)隨著氣門(mén)校直技術(shù)的進(jìn)步與科技的發(fā)展,氣門(mén)校直方法在向著高合格率、高效率、節(jié)能、機(jī)械化與自動(dòng)化等方向發(fā)展,并滿足不同要求的校直需要。
圖4 氣門(mén)錐面跳動(dòng)測(cè)量支架調(diào)整位置
圖5 氣門(mén)盤(pán)軸向圓跳動(dòng)測(cè)量支架調(diào)整位置
圖6 成品檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)的掉塊的實(shí)物(滲氮)
圖7 盤(pán)部錐面跳動(dòng)超差后錘擊后掉塊的毛坯實(shí)物
采用百分表、測(cè)量架、錘子及墊塊等,首先利用V工裝進(jìn)行氣門(mén)桿部直線度的校直,超差的進(jìn)行高點(diǎn)錘擊。之后采用滾子支撐桿部進(jìn)行氣門(mén)盤(pán)部跳動(dòng)的檢查,超出要求時(shí)放入同規(guī)格的氣門(mén)鍛模中進(jìn)行盤(pán)端面的錘擊,以達(dá)到校直的目的。校直后的氣門(mén)再次進(jìn)行2h的300℃退火處理,以消除錘擊應(yīng)力,必要時(shí)要進(jìn)行再次拋丸處理。桿部直線度、與錐面跳動(dòng)或盤(pán)部軸向圓跳動(dòng)位置要求如圖3、圖4與圖5所示。
優(yōu)點(diǎn):①小批量作業(yè)比較靈活。②工裝調(diào)整方便。③人員培訓(xùn)后即可上崗,不需要技術(shù)工人。
缺點(diǎn):①勞動(dòng)強(qiáng)度大。②生產(chǎn)效率低。③作業(yè)環(huán)境差。④易造成氣門(mén)桿部的錘擊斷裂與頭部的砸劈或掉塊。⑤氣門(mén)易早期失效(錘擊裂紋后工作過(guò)程中盤(pán)部掉塊),具體如圖6、圖7所示。
氣門(mén)桿部直線度與錐面跳動(dòng)的檢測(cè)方式如圖8、圖9所示,進(jìn)行盤(pán)部的校直采用的支撐工裝如圖10(在支撐塊上鉆孔,將氣門(mén)桿部插入后進(jìn)行盤(pán)部校直)、圖11(用同規(guī)格的退火后氣門(mén)鍛模)所示,采用錘子錘擊氣門(mén)盤(pán)部外圓或端面,達(dá)到校直的目的,對(duì)于脆性大的材料則可采取圖12的校直方法。
圖8 手工桿部直線度的檢測(cè)方式
圖9 手工氣門(mén)錐面跳動(dòng)的檢測(cè)方式
圖10 錘擊盤(pán)部外圓的放置形態(tài)
圖11 錘擊盤(pán)部底面的放置形態(tài)
圖12 用圓棒錘擊氣門(mén)的脖頸處
圖13 氣門(mén)熱處理后的機(jī)械校直(第二代校直方法)
圖14 氣門(mén)校直原理
為解決氣門(mén)的手工校直問(wèn)題,同時(shí)也減少錘擊氣門(mén)帶來(lái)的內(nèi)在隱患,氣門(mén)制造廠開(kāi)始研究可替代的機(jī)械校直方法。利用帶溝槽的滾直機(jī)專用滾壓輪(見(jiàn)圖13),采用液壓傳動(dòng)完成對(duì)氣門(mén)桿部和端面的調(diào)直,在螺紋加工領(lǐng)域使用的滾絲機(jī)為氣門(mén)桿部校直提供了思路與方法,采用滾絲機(jī)的結(jié)構(gòu)形式而設(shè)計(jì)的氣門(mén)桿部機(jī)械滾直機(jī)床,用多頭(一般多用3個(gè)頭)滾壓輪取代滾絲模,兩滾壓輪同方向(右旋)、同轉(zhuǎn)速且直徑較大(D=200~225mm)滾壓輪加上一塊鑲嵌硬質(zhì)合金托板組成氣門(mén)桿軋直的工裝,以氣門(mén)盤(pán)部底面定位(見(jiàn)圖14),啟動(dòng)液壓系統(tǒng)進(jìn)行擠壓處理來(lái)達(dá)到校直的目的。對(duì)于錐面或盤(pán)軸向圓跳動(dòng)超過(guò)規(guī)定要求(TRW把此值設(shè)定為0.18mm),操作者用鐵錘猛擊偏差大的一邊盤(pán)端面,經(jīng)驗(yàn)豐富的員工多數(shù)可以一錘敲定,但極大部分員工需要幾錘敲定,既消耗體力又費(fèi)時(shí),更關(guān)鍵的是這一錘猛擊在氣門(mén)盤(pán)端面上,留下了盤(pán)端面在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)掉塊可能性的應(yīng)力源。該設(shè)備是比較原始的氣門(mén)校直機(jī)械,氣門(mén)從上面的滑道落入滾壓輪中,該類校直設(shè)備在1980—2000年比較盛行,當(dāng)時(shí)在國(guó)內(nèi)80%的氣門(mén)制造廠得到廣泛應(yīng)用。
優(yōu)點(diǎn):部分解放了手工勞動(dòng)。
缺點(diǎn):①合格率低,僅有40%。②生產(chǎn)效率低。③氣門(mén)頭部校直效果差。④易擠傷。⑤氣門(mén)校直后需要進(jìn)行300℃的退火處理。
第二代氣門(mén)校直方法雖然解決了氣門(mén)桿部的直線度問(wèn)題,但對(duì)于氣門(mén)盤(pán)部的跳動(dòng),仍沒(méi)有很好的解決措施,原因在于是氣門(mén)盤(pán)部底面定位進(jìn)行的校直。因此針對(duì)此問(wèn)題,氣門(mén)制造廠與機(jī)床廠合作,將對(duì)氣門(mén)桿部與錐面(或盤(pán)端面)校直作為重點(diǎn)研究課題,而搓絲機(jī)在螺紋工具行業(yè)是自20世紀(jì)70年代以來(lái)一直應(yīng)用的加工設(shè)備,用于加工絲錐螺紋、標(biāo)準(zhǔn)件等,其具有生產(chǎn)效率高、制造成本低、產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定等特點(diǎn)。氣門(mén)校直的原理與其是相近的,即利用搓絲板相對(duì)移動(dòng),達(dá)到校直氣門(mén)桿部與錐面(或端面)跳動(dòng)的要求。
桿徑7mm以上氣門(mén)毛坯采用搓絲機(jī)改裝的設(shè)備,該設(shè)備為已傾斜的氣門(mén)校直機(jī)床,上料后的氣門(mén)滑入搓板內(nèi),利用動(dòng)校直板、靜校直板和斜板的相對(duì)運(yùn)動(dòng),將氣門(mén)夾持在它們中間,送料機(jī)構(gòu)將氣門(mén)推進(jìn)靜校直板后,動(dòng)校直板推動(dòng)氣門(mén)桿部和盤(pán)錐面向前運(yùn)動(dòng),從而實(shí)現(xiàn)對(duì)氣門(mén)桿部和盤(pán)錐面的校直。因此搓直的功能是校正桿的直線度,用氣門(mén)的盤(pán)錐面貼住固定的帶45°或60°的斜鐵校直條,同時(shí)校整盤(pán)部錐面(或盤(pán)端面)對(duì)桿的跳動(dòng)。由于氣門(mén)校直時(shí),兩搓直板的間隙比氣門(mén)桿徑小0.05~0.15mm,機(jī)械強(qiáng)制擠壓氣門(mén)的桿部與錐面,氣門(mén)校整后,機(jī)械校直應(yīng)力很大,因此氣門(mén)毛坯校直后需進(jìn)行除應(yīng)力退火處理(580℃),之后拋丸處理,此后的氣門(mén)盤(pán)錐面對(duì)桿的跳動(dòng)有30%超差,需要許多人用錘擊進(jìn)行校正處理。圖15為搓板機(jī)局部,圖16為校直的工作實(shí)景,圖17與圖18為被搓傷的桿部與盤(pán)部。該類校直方法在1995—2005年應(yīng)用比較廣泛。
優(yōu)點(diǎn):①合格率比第二代提高,達(dá)到55%。②生產(chǎn)效率略高。
缺點(diǎn):①搓板等更換或修整比較頻繁和麻煩。②采用全損耗系統(tǒng)用油冷卻,耗油多(每班50kg)。③搓直后的氣門(mén)料箱油污多,環(huán)境差。④搓傷的廢品率高。⑤需要再次退火處理,能耗增加。
這是采用滾絲機(jī)改裝的盤(pán)桿校直機(jī),是在第二代校直機(jī)(滾直機(jī))的基礎(chǔ)上,對(duì)桿徑8mm以下氣門(mén)毛坯校直配備加熱設(shè)備,將氣門(mén)加熱到300~500℃后立即進(jìn)行熱校直,然后進(jìn)入滾直機(jī)內(nèi)進(jìn)行氣門(mén)桿部與底面的熱校直,具有很好的效果,同時(shí)也省去了退火工序。其校直原理是利用滾絲機(jī)滾壓輪來(lái)校直桿部,解決桿部直線度問(wèn)題;在氣門(mén)盤(pán)端面前安裝旋頂壓盤(pán),該盤(pán)端面與氣門(mén)的盤(pán)端面緊密接觸,故可同時(shí)校正盤(pán)端面對(duì)桿的跳動(dòng)。該工藝可解決氣門(mén)冷加工硬化問(wèn)題,沒(méi)有表面的加工硬化現(xiàn)象,也防止因擠壓后變形反彈問(wèn)題,減小了擠壓時(shí)的應(yīng)力集中(而冷擠壓后出現(xiàn)應(yīng)力大、變形反彈問(wèn)題)。
在2003—2008年,國(guó)外氣門(mén)制造廠比較推崇此方法,應(yīng)用較為廣泛。國(guó)外氣門(mén)校直多采用熱校直,校直設(shè)備為滾壓式校直機(jī),桿部與盤(pán)部同時(shí)校直,不僅效率高,而且校直精度優(yōu)良。國(guó)內(nèi)采用冷校直,多是手工校直,效率低,精度差,因受力不均,常造成氣門(mén)頭部斷裂。圖19為校直機(jī)與加熱設(shè)備。
優(yōu)點(diǎn):①合格率比搓板的提高10%~15%。②生產(chǎn)效率略高于搓板。③不需要二次退火處理。④不會(huì)出現(xiàn)氣門(mén)的硬擠傷與硬化現(xiàn)象。
缺點(diǎn):①耗能大,需要添置加熱設(shè)備。②氣門(mén)掛在加熱爐鏈條上易脫落,從而造成停機(jī)故障。③擠傷。④需要增加上料提升機(jī)構(gòu)。⑤占地面積大。⑥盤(pán)部的錐面跳動(dòng)合格率不高。
圖15 氣門(mén)校直局部(搓板校直)(第三代)
圖16 氣門(mén)校直機(jī)(搓板)校直工作實(shí)景
圖17 氣門(mén)桿部被搓板擠傷
圖18 氣門(mén)盤(pán)部被搓板擠傷
圖19 氣門(mén)校直機(jī)與體積龐大的加熱爐
目前,氣門(mén)制造廠多數(shù)采用的是將氣門(mén)盤(pán)、桿一起校直的設(shè)備(適用于氣門(mén)桿徑在5~8mm,總長(zhǎng)80~130mm的校直),桿部采用兩對(duì)滾壓輪和一個(gè)單獨(dú)滾壓輪進(jìn)行校直,同時(shí)用一個(gè)帶45°或60°圓錐輪去擠壓氣門(mén)盤(pán)部錐面,又在盤(pán)端面一側(cè)用帶小錐度的轉(zhuǎn)動(dòng)輪去頂住,不讓其在氣門(mén)校正中向前竄動(dòng)。此外,也讓氣門(mén)盤(pán)部對(duì)桿部產(chǎn)生一個(gè)彎曲變形扭矩,從而達(dá)到校直的目的。氣門(mén)從上料道滑入校直機(jī)中,校直后從兩對(duì)滾壓輪的溝槽處落入料盒內(nèi)。圖20、圖21分別為氣門(mén)校直情況(長(zhǎng)度130mm以下的)。
需要說(shuō)明的是,應(yīng)根據(jù)校直工藝中的技術(shù)要求來(lái)確定是校直盤(pán)錐面還是盤(pán)軸向圓跳動(dòng),可采用調(diào)整兩個(gè)輪的擠壓程度來(lái)實(shí)施。
在進(jìn)行氣門(mén)校直前,首先要確定需要校直的氣門(mén)一般變形程度,即選定桿部直線度在某個(gè)數(shù)值的氣門(mén)進(jìn)行試調(diào)整,通過(guò)調(diào)整滾壓輪與滾壓輪的間距與壓力等,使其滿足工藝要求。
隨著技術(shù)的進(jìn)步,機(jī)床制造廠家對(duì)校直設(shè)備進(jìn)行了改造,增加自動(dòng)上下料裝置和自動(dòng)提升裝置,并用PLC控制,穩(wěn)定可靠,可達(dá)到減輕勞動(dòng)強(qiáng)度、提高生產(chǎn)效率的目的,降低了設(shè)備提升故障,具有廣闊的應(yīng)用與發(fā)展前景。
優(yōu)點(diǎn):①合格率高達(dá)80%。②生產(chǎn)效率提高,每班每臺(tái)設(shè)備可生產(chǎn)3000~4200支。③不用鐵錘進(jìn)行錘擊校直。④節(jié)省能源,校直后取消了校直后的去應(yīng)力退火。⑤基本不用鐵錘錘擊氣門(mén)。
缺點(diǎn):①變形大的氣門(mén)仍需進(jìn)行二次校直,但效果不佳。②桿-桿焊或頭-桿焊氣門(mén)如滾壓輪擠壓在焊縫處,則易造成氣門(mén)的桿部(坡口)斷裂。
對(duì)于適用于氣門(mén)桿徑在8mm以上、總長(zhǎng)130~240mm的中大型氣門(mén),則不能采用上面的校直方法。需要將滾壓輪之間間距增大,則采用新型的校直機(jī),氣門(mén)被機(jī)械手放入滾壓輪中,桿部被5個(gè)滾壓輪與1個(gè)支撐鉤擠壓校正(三個(gè)位置擠壓),氣門(mén)盤(pán)部底面與錐面被上下兩個(gè)滾輪擠壓,完成對(duì)氣門(mén)的桿部與盤(pán)部的校直,該類校直為局部產(chǎn)生變形的過(guò)程。圖22、圖23(氣門(mén)盤(pán)端面定位,對(duì)錐面進(jìn)行擠壓)分別為機(jī)械手抓持氣門(mén)、氣門(mén)在滾壓輪中校直中的實(shí)景。
圖20 氣門(mén)校直機(jī)工作狀態(tài)
圖21 滾壓輪局部(顯示溝槽)
圖22 氣門(mén)待放入滾壓輪之間滾壓
圖23 校直中的氣門(mén)
氣門(mén)在完成桿部與盤(pán)部的校直后,存在桿部直線度、盤(pán)部錐面(或盤(pán)端面)跳動(dòng)超差問(wèn)題,并非100%全部合格,隨后需要全部進(jìn)行人工檢驗(yàn)或進(jìn)行氣門(mén)分選機(jī)分選,確保轉(zhuǎn)入下道工序的氣門(mén)全部符合校直技術(shù)要求。人工檢驗(yàn)氣門(mén)存在勞動(dòng)強(qiáng)度大、生產(chǎn)效率低等致命缺陷,已成為制約熱處理生產(chǎn)效率的瓶頸工序,因此采用自動(dòng)分選機(jī)是大勢(shì)所趨。
事實(shí)上,日本、德國(guó)、美國(guó)、韓國(guó)、匈牙利等發(fā)達(dá)國(guó)家的氣門(mén)制造廠應(yīng)用分選機(jī)的時(shí)間早于國(guó)內(nèi)二十多年,我國(guó)近十年已經(jīng)意識(shí)到減輕操作者勞動(dòng)強(qiáng)度與提高生產(chǎn)效率是降低企業(yè)成本的必由之路。開(kāi)始引進(jìn)與制造氣門(mén)分選機(jī),并在國(guó)內(nèi)的濟(jì)南沃德、伊頓、馬勒三環(huán)、三愛(ài)海陵及廣東懷集等大型氣門(mén)制造廠得到了極為廣泛的應(yīng)用,這是提高勞動(dòng)效率、降低制造成本、改善作業(yè)環(huán)境最有效的舉措。而將校直機(jī)與分選機(jī)連在一起則有效解決了二次運(yùn)輸問(wèn)題。連線作業(yè)的一個(gè)流,是目前推廣的精益生產(chǎn)的重要部分,可滿足一人看多機(jī)的設(shè)計(jì)理念,完全拋棄了一人單機(jī)的陳舊模式,圖24為校直機(jī)與分選機(jī)連為一體的組合實(shí)景。
分選機(jī)具有以下特點(diǎn):①校直后的氣門(mén)通過(guò)提升機(jī)構(gòu)與傳送機(jī)構(gòu),落入傾斜的滑道上,分選機(jī)的測(cè)量桿部與盤(pán)部端面(或盤(pán)錐面)的感應(yīng)器觸頭(或遠(yuǎn)紅外)與其接觸,檢測(cè)的數(shù)據(jù)傳遞到測(cè)量系統(tǒng)。②可實(shí)現(xiàn)其自動(dòng)分選,具有靈敏度高、效率高等特點(diǎn),代替了人工作業(yè)。③故障率低。④目前可一人看四臺(tái),生產(chǎn)效率提高了8~10倍。圖25為分選機(jī)整體機(jī)構(gòu),圖26為其檢測(cè)與落料機(jī)構(gòu)。
分選機(jī)的檢測(cè)機(jī)構(gòu)具有計(jì)數(shù)功能,可清晰記錄合格與不合格數(shù)量(見(jiàn)圖27),了解產(chǎn)品質(zhì)量狀況。
圖24 校直機(jī)與分選機(jī)連為一體的組合
圖25 分選機(jī)整體結(jié)構(gòu)
圖26 分選機(jī)的檢測(cè)機(jī)構(gòu)與落料機(jī)構(gòu)
圖27 氣門(mén)校直檢測(cè)系統(tǒng)顯示屏
氣門(mén)的熱處理變形是有規(guī)律的,其產(chǎn)生雖然可以預(yù)控,但是無(wú)法徹底根除。為此,氣門(mén)制造廠則相應(yīng)地采取了許多有效措施,如氣門(mén)的淬火加熱狀態(tài)采用在網(wǎng)帶爐上垂直擺放加熱、環(huán)形線保護(hù)垂直加熱、多用爐垂直加熱、高溫井式爐垂直穿掛加熱等方式,回火采用網(wǎng)帶回火或小的圓筐等在井式爐中集中回火;氣門(mén)采用調(diào)質(zhì)料,不再淬火與回火,而僅進(jìn)行退火處理;氣門(mén)的拋丸則根據(jù)盤(pán)部是否全加工,采用不拋丸或縮短拋丸時(shí)間等措施,盡管效果較為明顯,但仍存在氣門(mén)變形問(wèn)題,故氣門(mén)校直處理是必須進(jìn)行的。
根據(jù)國(guó)內(nèi)外氣門(mén)制造廠的生產(chǎn)情況,結(jié)合國(guó)內(nèi)外氣門(mén)制造廠的熱處理設(shè)備與校直設(shè)備等現(xiàn)狀,尤其是從降低制造成本的目的出發(fā),筆者認(rèn)為,氣門(mén)熱處理校直的發(fā)展趨勢(shì)如下:
(1)拋丸后氣門(mén)自動(dòng)傳遞到校直機(jī)上料機(jī)構(gòu)中,實(shí)現(xiàn)氣門(mén)校直的自動(dòng)化作業(yè),進(jìn)行智能化生產(chǎn)。
(2)氣門(mén)校直過(guò)程實(shí)時(shí)監(jiān)控,出現(xiàn)故障自動(dòng)報(bào)警,并提示故障部位與異常情況。
(3)校直機(jī)具有自動(dòng)檢測(cè)與補(bǔ)償功能。
(4)通過(guò)不斷完善與改進(jìn)內(nèi)部擠壓結(jié)構(gòu),達(dá)到氣門(mén)校直合格率100%。
[1] 王忠誠(chéng),孫向東.汽車零部件熱處理技術(shù)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2007:243-247.
[2] 朱曰彰,盧亞軒.耐熱鋼和高溫合金[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,1996:189-192.
[3] R.納門(mén)伊.可控氣氛熱處理[M].杜豪年,楊春榭,譯.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1988:135-137.
[4] 全國(guó)汽車標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).QC/T469-2002 汽車發(fā)動(dòng)機(jī)氣門(mén)技術(shù)條件[S].2002.
[5] 王忠誠(chéng),王東.汽車零件熱處理實(shí)用技術(shù)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2013:60-64.
[6] 王忠誠(chéng).氣門(mén)熱處理變形的控制[J].汽車零部件,2011(5):64-67.
[7] 趙明浩.國(guó)內(nèi)外內(nèi)燃機(jī)氣門(mén)現(xiàn)狀與發(fā)展方向[J].內(nèi)燃機(jī)配件,1998(5):13-16.
[8] 王忠誠(chéng),等.汽車零部件行業(yè)熱處理節(jié)能減排的途徑與方法[J].金屬加工(熱),2016(增刊2),36-37.