付 成

（甕福達(dá)州化工有限責(zé)任公司裝備部，四川達(dá)州 635000）

0 引言

汽輪機(jī)組振動的大小直接關(guān)系到機(jī)組能否安全運(yùn)行，當(dāng)機(jī)組長期在振動超標(biāo)下運(yùn)行時，會導(dǎo)致機(jī)組運(yùn)行壽命減短。汽輪機(jī)組振動超標(biāo)是較為復(fù)雜的故障，由于機(jī)組的振動往往受多方面的影響，因此對汽輪機(jī)組振動進(jìn)行測試和診斷，找準(zhǔn)原因是解決汽輪機(jī)振動超標(biāo)的關(guān)鍵。

1 故障現(xiàn)象

抽汽背壓式蒸汽輪發(fā)電機(jī)組，CB25-3.43/1.6/0.6型汽輪機(jī)由青島捷能汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)，額定轉(zhuǎn)速3000 r/min；QF-25-2型發(fā)電機(jī)由四川東方電機(jī)有限公司生產(chǎn)，額定功率25 MW。由于生產(chǎn)過程中實際蒸汽量和汽輪機(jī)額定進(jìn)汽量差距較大，使得汽輪機(jī)長期低負(fù)荷運(yùn)行，發(fā)電效率低，汽耗率高。2017年8月青島捷能汽輪機(jī)有限公司對該機(jī)組進(jìn)行了節(jié)能改造，將原機(jī)組改造為CB6.8-3.43/1.6/0.6。機(jī)組改造后啟動，汽輪機(jī)前軸相對軸振達(dá)到210 μm以上（報警值160 μm），并有持續(xù)增大趨勢。

2 故障原因分析

2.1 振動測試

通過負(fù)荷調(diào)整，在機(jī)組負(fù)荷6.8 MW，2 MW和0.5 MW時，分別測試汽輪機(jī)前后軸兩垂直方向（X向與Y向）上的相對軸振值，見表1、表2和表3；在負(fù)荷6.8 MW時還對汽輪機(jī)軸承座振動值進(jìn)行了現(xiàn)場測量見表4，注：表中所有振幅為峰峰值（p-p）。

2.2 機(jī)組存在的振動問題

由上訴振動測試得知，該機(jī)存在的主要問題是機(jī)組在帶負(fù)荷6.8 MW時，汽輪機(jī)前軸X向相對軸振增大至214 μm，汽輪機(jī)前軸Y向相對軸振增大至155 μm。

2.3 振動故障診斷

振動增大主要表現(xiàn)在汽輪機(jī)前軸相對振動上，通過測試軸承座振動，汽輪機(jī)前軸承座振動也有很好的對應(yīng)關(guān)系，這說明振動為真實振動，可以排除傳感器假信號的問題。其中振動增大成分為工頻振動（圖1），波形圖為正弦波（圖2），軸心軌跡為橢圓形（圖3）。

表1 負(fù)荷6.8 MW時的汽輪機(jī)相對軸振值

表2 負(fù)荷 2MW時的汽輪機(jī)相對軸振值

表3 負(fù)荷0.5 MW時的汽輪機(jī)相對軸振值

表4 負(fù)荷6.8 MW時現(xiàn)場測量軸承座振動值

圖1 ch1振動頻譜

圖2 ch1振動波形

通過11月9日降負(fù)荷試驗得知，其振動跟負(fù)荷有直接對應(yīng)關(guān)系（圖4），振動穩(wěn)定，且存在著明顯的時滯現(xiàn)象，經(jīng)計算汽輪機(jī)前軸和汽輪機(jī)后軸相對振動熱變量相位基本相同，幅值來看汽輪機(jī)前軸相對振動是汽輪機(jī)后軸的2倍。由此可以推斷出，轉(zhuǎn)子發(fā)生了熱彎曲現(xiàn)象，且重點(diǎn)發(fā)生在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的前半部分。汽輪機(jī)振動機(jī)理：當(dāng)蒸汽流量增大后，轉(zhuǎn)子受熱增加，當(dāng)在徑向方向膨脹系數(shù)或者溫度不一致時，一側(cè)膨脹大，一側(cè)膨脹小，即出現(xiàn)彎曲變形，這個彎曲變形由于離開了回轉(zhuǎn)中心線，所以造成振動直接疊加在原始振動上使其增加。由于這個現(xiàn)象是受熱狀態(tài)后改變，所以存在明顯的延時現(xiàn)象。這也是為什么加負(fù)荷后一段時間振動才開始增加，降負(fù)荷后一段時間振動才開始減小的原因（圖2）。

圖3 ch1軸心軌跡

3 解體檢查情況

停機(jī)揭開汽輪機(jī)前軸承座，檢查發(fā)現(xiàn)汽輪機(jī)前軸瓦嚴(yán)重?fù)p壞（圖5），驗證了汽輪機(jī)前軸振動的真實性。同時，檢查還發(fā)現(xiàn)主油泵葉輪套裝緊力不足（實測有60 μm的間隙），導(dǎo)致與軸配合松動的問題。

圖4 降負(fù)荷試驗中振幅變化情況

圖5 汽輪機(jī)前軸瓦損壞情況

4 處理措施

（1）更換汽輪機(jī)前軸瓦。汽輪機(jī)前軸瓦主體材料為巴氏合金，更換軸瓦時，安排技術(shù)嫻熟經(jīng)驗豐富的鉗工對軸瓦進(jìn)行刮削，回裝時各部位間隙和配合嚴(yán)格滿足安裝說明書的要求。

（2）調(diào)整主油泵葉輪套裝緊力。通過對主油泵泵軸進(jìn)行激光熔覆，然后上車床重新加工外圓，保證主油泵葉輪孔徑與軸徑有約30 μm的過盈配合量，重新銑鍵槽和加工鍵，并回裝到位。

（3）高速動平衡校正。轉(zhuǎn)子做高速動平衡校正，對轉(zhuǎn)子熱彎曲角度進(jìn)行計算，通過在其對面加重一定的計算補(bǔ)償重量，來補(bǔ)償熱態(tài)下的轉(zhuǎn)子彎曲量。轉(zhuǎn)子經(jīng)高速動平衡校正后，在3000 r/min轉(zhuǎn)速下實測數(shù)據(jù)為：進(jìn)氣側(cè)振動烈度為0.247 mm/s，排氣側(cè)振動烈度為0.373 mm/s（圖6），低于允許振動烈度值1.5 mm/s，試驗合格。

圖6 轉(zhuǎn)子經(jīng)高速動平衡校正后的振動烈度

通過上述處理后，汽輪機(jī)重新回裝開車，振動值明顯下降，其中汽輪機(jī)前軸相對振動值降到140 μm以下，故障解決。