■ 尤君，白麗杰，胡蘇磊，楊紅偉

掃碼了解更多

1. 概述

S355J2W耐候鋼與轉(zhuǎn)向架構(gòu)架常用的P355NL1結(jié)構(gòu)鋼強(qiáng)度相當(dāng)，但前者在耐大氣腐蝕性能上具有明顯的優(yōu)勢(shì)。轉(zhuǎn)向架構(gòu)架作為現(xiàn)代軌道車(chē)輛的核心部件，同時(shí)也是承受動(dòng)載荷的焊接結(jié)構(gòu)，因其特殊的服役環(huán)境不僅要求結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度可靠，而且還兼具耐候性，這使得S355J2W耐候鋼越來(lái)越多的被用在地鐵轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的焊接中。進(jìn)口焊絲性能優(yōu)異，但是價(jià)格高昂，采購(gòu)周期不可控，因此有必要選用一種可以替代的國(guó)產(chǎn)焊絲。

本試驗(yàn)遵循等成分等強(qiáng)度的原則，分別選用一種進(jìn)口焊絲與一種國(guó)產(chǎn)焊絲對(duì)地鐵轉(zhuǎn)向架用S355J2W耐候鋼進(jìn)行焊接試驗(yàn)，通過(guò)對(duì)比分析各自焊接接頭的性能差異，為實(shí)現(xiàn)公司地鐵轉(zhuǎn)向架焊接材料的國(guó)產(chǎn)化提供技術(shù)儲(chǔ)備和依據(jù)。

2. 試驗(yàn)用材料與要求

（1）母材 試驗(yàn)材料選取兩組共計(jì)6塊轉(zhuǎn)向架構(gòu)架車(chē)間焊接工藝評(píng)定用S355J2W耐候鋼標(biāo)準(zhǔn)試板，產(chǎn)品成分及規(guī)定極限值的允許偏差執(zhí)行EN10025-5標(biāo)準(zhǔn)，鋼板化學(xué)成分如表1所示，力學(xué)性能如表2所示。

（2）焊材 結(jié)合車(chē)間生產(chǎn)實(shí)際并遵循等成分等強(qiáng)度的原則，國(guó)產(chǎn)焊絲選用上海大西洋焊接材料有限責(zé)任公司生產(chǎn)的CHW—55CNH型鐵道車(chē)輛用高強(qiáng)度耐大氣腐蝕鋼用鍍銅氣體保護(hù)焊絲；進(jìn)口焊絲選用ESAB品牌的ISO14341-A：G 42 4 M21 Z ?1.2mm焊絲，兩種焊絲的化學(xué)成分及力學(xué)性能如表3和表4所示。

（3）接頭形式及焊接參數(shù) 焊接試板尺寸為350mm×150mm×12mm，對(duì)接焊縫采用MAG焊接，保護(hù)氣體為80%Ar+20%CO2，在焊接之前用鋼絲刷將焊縫及其周?chē)鷥蓚?cè)各20mm范圍內(nèi)徹底清理干凈，不應(yīng)有任何油脂、污漬、油漆標(biāo)記、氧化皮和其他雜質(zhì)。焊接完成后進(jìn)行清渣處理，焊接接頭形式及焊接參數(shù)如表5所示。

表1 S355J2W鋼板的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）

表2 S355J2W鋼板的拉伸、彎曲性能指標(biāo)

兩組試板焊接完成后按照ISO5817標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行外觀檢查，然后制取金相試樣進(jìn)行宏觀及微觀金相檢驗(yàn)，研究焊接接頭區(qū)域組織的變化；采用數(shù)碼金相顯微鏡進(jìn)行金相分析（按ISO17639標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行）；采用電子萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)（按ENISO4136標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè)）；在JB-300B300/150型沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行沖擊試驗(yàn)（按ENISO9016標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè)）；采用HVS—30維氏硬度計(jì)進(jìn)行維氏硬度檢測(cè)（按ISO9015-1標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè)），加載10kg，加載時(shí)間15s，每間隔1mm打一個(gè)點(diǎn)。

圖1 試件宏觀金相

3. 試驗(yàn)結(jié)果及討論

（1）試樣宏觀金相 焊接試樣的宏觀金相組織如圖1所示，從圖中可以看出接頭焊縫熔合良好，焊縫表面無(wú)咬邊、氣孔、未熔合等缺陷，外觀質(zhì)量滿足ISO5817 B級(jí)標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖2 接頭不同區(qū)域金相顯微組織

表3 兩種焊絲的化學(xué)成分

表4 兩種焊絲的力學(xué)性能

表5 試板焊接參數(shù)

（2）試樣微觀金相 焊接接頭各區(qū)域金相顯微組織分別如圖2所示。圖2a焊縫區(qū)顯微組織均為白色先共析條狀鐵素體，少量無(wú)碳貝氏體，晶內(nèi)則是針狀鐵素體和珠光體，細(xì)小點(diǎn)狀粒狀貝氏體，1#試樣組織最優(yōu)異；圖2b熔合區(qū)是接頭中最薄弱區(qū)，熔合線區(qū)晶粒大小不均勻，靠近過(guò)熱區(qū)一側(cè)晶粒粗大，靠近焊縫一側(cè)晶粒較??；圖2c過(guò)熱區(qū)為珠光體和沿奧氏體晶界析出的塊狀先共析鐵素體，晶粒內(nèi)部為少量細(xì)小粒狀貝氏體；圖2d正火區(qū)為比母材區(qū)更為細(xì)小均勻的鐵素體和珠光體組織。

（3）拉伸試驗(yàn)結(jié)果 圖3為兩組平板試樣在拉伸后的宏觀形貌，各個(gè)試樣抗拉強(qiáng)度值、伸長(zhǎng)率、斷裂位置如表6所示。

從測(cè)試結(jié)果可以看出，平板拉伸試樣經(jīng)歷了塑性變形、頸縮、出現(xiàn)微裂紋、微裂紋擴(kuò)展直至瞬間剪斷斷裂的過(guò)程，所有試樣最后斷裂都在母材金屬處，說(shuō)明這種焊接接頭的薄弱部位為母材，同時(shí)也證明該焊接接頭具有良好的拉伸性能。此外，兩組試樣的拉伸強(qiáng)度、斷面伸長(zhǎng)率基本相等，測(cè)試值遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于S355J2W母材要求的最低極限值，兩種接頭的抗拉性能均滿足使用及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

（4）沖擊試驗(yàn)結(jié)果 表7為兩組試樣的沖擊試驗(yàn)結(jié)果。從表中數(shù)據(jù)可以看出，在-40℃時(shí)兩種焊接接頭的焊縫、熱影響區(qū)的沖擊吸收能量平均值均在190J以上，可見(jiàn)焊接接頭具有良好的沖擊性能。測(cè)試值均遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于S355J2W母材要求的最低極限值，沖擊性能均滿足使用要求。

（5）硬度試驗(yàn)結(jié)果 按圖4對(duì)兩組試樣進(jìn)行維氏硬度測(cè)試，測(cè)試結(jié)果如圖5所示。

從圖5中可以看出，兩種接頭的硬度由母材到焊縫均是呈先增加后降低的趨勢(shì)，母材至正火區(qū)至過(guò)熱區(qū)硬度依次升高，至焊縫硬度降低，硬度峰值在過(guò)熱區(qū)，焊縫硬度均高于母材。

圖3 兩組試樣拉伸測(cè)試宏觀形貌

表7 沖擊試驗(yàn)結(jié)果

圖4 維氏硬度測(cè)試位置

圖5 硬度測(cè)試結(jié)果

4. 結(jié)語(yǔ)

（1）在實(shí)際生產(chǎn)中，對(duì)于碳鋼及低合金高強(qiáng)鋼應(yīng)該遵循等化學(xué)成分、等強(qiáng)度匹配的原則下進(jìn)行焊絲選配。

（2）地鐵轉(zhuǎn)向架構(gòu)架用S355J2W耐候鋼板能與成分、強(qiáng)度相同的進(jìn)口焊絲ISO14341-A：G 42 4 M21 Z φ1.2mm及國(guó)產(chǎn)焊絲CHW—55CNH形成良好的焊接接頭，且二者力學(xué)性能相當(dāng)，均能夠滿足焊接構(gòu)架的使用性能要求。

[1] 王君杰．轉(zhuǎn)向架構(gòu)架焊接接頭組織與性能研究[D]．大連：大連交通大學(xué)，2007．

[2] 張曉波，等. 980MPa級(jí)低碳貝氏體高強(qiáng)鋼MAG焊接接頭不同試樣的拉伸斷裂機(jī)理[J].焊接學(xué)報(bào)，2012，36(2)：19-23.

[3] 李亞江．焊接組織性能與質(zhì)量控制[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．1．