鞠忠強(qiáng)，張美娟，張軍威，王本志，張光，郄喜望

（1. 北京百慕航材高科技股份有限公司，北京 10094；2. 中國(guó)航發(fā)北京航空材料研究院，北京 100095；3. 北京市先進(jìn)鈦合金精密成型工程技術(shù)研究中心，北京 100095）

鈦合金精密鑄件是集現(xiàn)代材料科學(xué)、化學(xué)科學(xué)、真空冶金學(xué)、高精度加工技術(shù)、高分辨率和高準(zhǔn)確度的無(wú)損檢測(cè)技術(shù)以及計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及制造技術(shù)等實(shí)現(xiàn)的高技術(shù)產(chǎn)品。目前世界上只有少數(shù)幾個(gè)國(guó)家掌握了該項(xiàng)技術(shù)。鈦及其合金由于具有比強(qiáng)度高、穩(wěn)定性好及無(wú)磁性等優(yōu)異性能，短時(shí)間內(nèi)就成為航空航天領(lǐng)域、能源領(lǐng)域、化學(xué)領(lǐng)域等方面不可缺少的材料，被譽(yù)為“太空金屬”。目前，鈦合金已成為先進(jìn)飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要應(yīng)用材料，其使用水平的高低已成為體現(xiàn)飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)選材先進(jìn)程度的重要標(biāo)志之一，是影響飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)壽命、飛行性能和低油耗的一個(gè)重要方面。提升鈦合金復(fù)雜鑄件的精密鑄造技術(shù)成為飛機(jī)、發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)用鈦合金的主要發(fā)展方向[1—2]。

作為飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的主要結(jié)構(gòu)材料之一，是影響飛機(jī)戰(zhàn)術(shù)性能的一個(gè)重要方面。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)上得到了大量應(yīng)用，如CFM56發(fā)動(dòng)機(jī)、CF34發(fā)動(dòng)機(jī)、F22和F35等先進(jìn)戰(zhàn)機(jī)、C-17大型運(yùn)輸機(jī)、X(AMC-X)新型中程運(yùn)輸機(jī)都大量使用了鈦合金鑄件[3—4]。特別是在軍用戰(zhàn)斗機(jī)上，鈦合金鑄件的應(yīng)用是提高機(jī)型性能的主要方向，在國(guó)外三代戰(zhàn)斗機(jī)上，鈦合金用量占機(jī)體結(jié)構(gòu)重量比為 20%～25%，在第四代戰(zhàn)斗機(jī) F-22上已高達(dá)41%，其應(yīng)用呈大幅度上升趨勢(shì)[5]。

隨著鈦合金材料在現(xiàn)代戰(zhàn)斗機(jī)結(jié)構(gòu)中用量的增加，超規(guī)格、高性能、大型鈦合金整體制件的研制需求迫切，大型整體精鑄件因?yàn)轱@著地減少零件、組合件和緊固件數(shù)量，并且為減輕整體重量而多制成薄壁鑄件，鈦合金鑄件的形體和結(jié)構(gòu)越來(lái)越復(fù)雜，其壁部要制成夾層帶有異型空腔的薄壁結(jié)構(gòu)，以減輕重量和保證整體剛性[6]。同時(shí)亦要取消外部盤(pán)繞的許多回形油路、氣路，而將其置于鑄件內(nèi)部，使其體積更加緊湊，外形整齊，氣道、油道通暢，維護(hù)簡(jiǎn)便和工作安全可靠。此類(lèi)內(nèi)部含有細(xì)長(zhǎng)孔道的鈦合金鑄件通常采用金屬型芯，將鈦管預(yù)先安裝在鑄型內(nèi)，經(jīng)澆注冷卻后金屬管鑲鑄在鑄件內(nèi)或選用空心可熔金屬芯形成細(xì)孔，此工藝雖然解決了管路結(jié)構(gòu)鑄件成形問(wèn)題，但管路部位無(wú)法按常規(guī)的 X射線雙片透照和表面對(duì)標(biāo)來(lái)判定鑄造缺陷，同時(shí)貿(mào)然進(jìn)行缺陷排除后鑄件修復(fù)可能性小，造成產(chǎn)品率上升。文中對(duì)鑲鑄鈦管工藝制備鑄件的無(wú)損檢測(cè)評(píng)定進(jìn)行分析與研究，形成鑲鑄鈦管工藝鑄件的檢驗(yàn)要求及依據(jù)。

1 試驗(yàn)

1.1 鑄件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

以某型發(fā)動(dòng)機(jī)采用鑲鑄法制備含細(xì)長(zhǎng)孔的鈦合金精密鑄件為例，開(kāi)展鑲鑄工藝及無(wú)損檢驗(yàn)研究，鑄件結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。鑄件存在大面積的薄板結(jié)構(gòu)，中心為較厚大的立柱結(jié)構(gòu)，在周向存在三根非線性輻射方向的油管結(jié)構(gòu)，內(nèi)徑為Φ8,Φ6 mm，行程超過(guò)300 mm，具體結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2。

圖1 鑄件結(jié)構(gòu)Fig.1 Casting structure

圖2 管狀結(jié)構(gòu)Fig.2 Tubular structure.

1.2 鑄造主導(dǎo)工藝

由于鑄件存在非線性的管路結(jié)構(gòu)和大面積的薄壁結(jié)構(gòu)，為保證鑄件的完整成形采用鑲鑄鈦管+熔模精密鑄造工藝制備，在鑄件澆注成形工序采用離心澆鑄工藝，提高鈦合金的充型能力，確保鑄件完整成形。鑲鑄鈦管規(guī)格型號(hào)為T(mén)A2純鈦管，壁厚為1 mm，鑄件基體材料為ZTC4鈦合金。制備流程見(jiàn)圖3。

1.3 成形工藝模擬

采用單件小模組的組模方式，降低型殼制備過(guò)程由于大尺寸型殼對(duì)型殼質(zhì)量的影響。在厚大的大圓盤(pán)部位設(shè)置澆口，中心以鑲鑄鈦管對(duì)應(yīng)的中心厚大部位增加副澆口，保證澆注順序從鑄件厚大部位開(kāi)始充型，提高澆注系統(tǒng)的開(kāi)放性和金屬液的充型能力。在澆注方式上采用離心方式澆注，澆注示意圖見(jiàn)圖4，進(jìn)一步提高鈦合金的充型能力，保證在鑲鑄管部位（局部冷鐵性質(zhì)）能夠完整成形，澆注參數(shù)見(jiàn)表1。

圖3 研制流程Fig.3 Development process

圖4 澆注Fig.4 Casting

從模擬結(jié)果見(jiàn)圖5，澆注系統(tǒng)開(kāi)放性能較好，鑄件只存在3處較大的縮孔。雖然圖4所示澆注示意圖中在離心澆注過(guò)程中，在離心力和重力的雙重作用下，多數(shù)底澆口沒(méi)有起到充型作用，但起到了補(bǔ)縮的作用，能造成順序凝固，有利于補(bǔ)縮，形成冶金質(zhì)量較高的鑄件。

圖5 模擬結(jié)果Fig.5 Simulation results

1.4 鑄件的無(wú)損檢驗(yàn)

鑄件澆注成形后，經(jīng)過(guò)HIP工序消除部分縮松縮孔后，對(duì)鑄件鑲鑄鈦管部位進(jìn)行 X射線無(wú)損檢測(cè)，評(píng)估其內(nèi)部缺陷，具體透照工藝見(jiàn)表1。對(duì)于產(chǎn)生的缺陷進(jìn)行對(duì)表，確認(rèn)為內(nèi)部缺陷的形貌存在沿鑲鑄管輪廓或橫貫鑲鑄管的黑線，無(wú)法從評(píng)片中確認(rèn)缺陷類(lèi)型，后續(xù)采用缺陷部位剖切后的光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡分析鑲鑄件的界面組織和成分檢測(cè)，開(kāi)展缺陷部位剖切及微觀對(duì)比分析，對(duì)鑄造缺陷的表征、形成機(jī)理判定。

表1 X射線檢測(cè)工藝Tab.1 X ray detection process

2 結(jié)果與分析

2.1 型殼制備過(guò)程鑲鑄管組織分析

熔模精密鑄造工藝需經(jīng)過(guò)型殼焙燒保證型殼高溫強(qiáng)度，但對(duì)于鈦合金，致密的鈦在常溫的空氣中是很穩(wěn)定的，而受熱后便會(huì)與氧發(fā)生反應(yīng)，當(dāng)純鈦在1038 ℃加熱30 min后，表面會(huì)形成0.102 mm厚的氧化膜，因此預(yù)埋鈦管在型殼制備過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生表面氧化現(xiàn)象，見(jiàn)圖6。為保證鑄件成形過(guò)程獲得最好的融合效果，采用較低的型殼焙燒溫度，防止鑄件表面的嚴(yán)重氧化，但對(duì)于鈦合金鑄件的鑄造過(guò)程來(lái)說(shuō)，型殼強(qiáng)度非常關(guān)鍵，要保證在1600 ℃的澆注溫度下的高溫強(qiáng)度，必須保證型在足夠高的測(cè)試下進(jìn)行型殼焙燒，保證型殼在高溫澆注過(guò)程中不潰散，因此要采用合適的焙燒溫度即要保證型殼強(qiáng)度，也要盡量減少預(yù)埋鈦管的表面氧化。說(shuō)明在鈦合金鑄件澆注過(guò)程中，采用鑲鑄管工藝的鈦管表面必然存在一定厚度的氧化層。

圖6 鈦管焙燒后表面及內(nèi)部組織Fig.6 Surface and internal organization after titanium tube roasting

2.2 熔煉澆注過(guò)程模擬分析

在熔煉澆注過(guò)程中，金屬液從澆口進(jìn)入鑄件型殼，從金屬液充型過(guò)程來(lái)看，如圖7所示，在鈦管部位金屬液是從兩個(gè)固定部位開(kāi)始充型，在鈦管轉(zhuǎn)彎的中間部位匯合形成未融合缺陷。

圖7 熔煉澆注過(guò)程模擬Fig.7 Simulation of smelting casting

鑄件澆注成形采用凝殼熔煉方式，金屬融化時(shí)過(guò)熱度相對(duì)較低，再經(jīng)過(guò)澆注系統(tǒng)進(jìn)入型殼時(shí)充型行程相對(duì)較長(zhǎng)；同時(shí)在型中預(yù)埋的鈦管相當(dāng)于局部冷鐵作用，因此在充型最后兩股金屬液交匯處易形成鑄件表面的冷隔未融合缺陷，但預(yù)埋鈦管成為鑄件的本體結(jié)構(gòu)，此缺陷在后結(jié)檢測(cè)顯示為鑄件內(nèi)部缺陷。

2.3 鑲鑄管部位冶金缺陷X光檢測(cè)分析

從 X光底片上來(lái)看，除鑄造過(guò)程產(chǎn)生的高密、低密、氣孔、縮孔之外，在預(yù)埋鈦管鑄造工藝的鑄件缺陷分布存在間隙缺陷，即鈦管與金屬液未完全融合。由于鈦管結(jié)構(gòu)差異，間隙缺陷在X光底片以下2種形式顯示： ①沿鈦管兩側(cè)的平行黑線； ②在鈦管轉(zhuǎn)彎處橫貫鈦管的圓滑黑線。鈦管部位 X射線形貌見(jiàn)圖8。

圖8 鈦管部位X射線形貌Fig.8 X-ray morphology of titanium tube site

從鑄件結(jié)構(gòu)上來(lái)看，對(duì)于管中部位的壁厚存在一定差異，不同壁結(jié)構(gòu)在金屬液澆注成形過(guò)程中存在局部不同的過(guò)熱度差異。從理論上講只有液態(tài)金屬保證足夠的熱容量，才能使固態(tài)金屬表面熔化，形成理想的冶金結(jié)合層，液態(tài)金屬澆鑄溫度控制是否適宜，直接影響兩金屬?gòu)?fù)合界面質(zhì)量，對(duì)鑲鑄件的工作性能將產(chǎn)生一定的影響。在保證鑄件成形鈦管不被熔化前提下，適當(dāng)提高澆注溫度，減少由于澆注溫度太低導(dǎo)致冷隔等缺陷。

2.4 間隙缺陷部位組織分析

從兩黑線缺陷部位取樣，在顯微組織見(jiàn)圖9，存在著斷續(xù)的間隙。沿鈦管兩側(cè)的平行黑線是金屬液與鈦管沒(méi)有融合形成的縫隙，在鈦管轉(zhuǎn)彎處橫貫鈦管的圓滑黑線是在澆注成形過(guò)程中有兩股金屬液交匯，形成的間隙和金屬液相交時(shí)未完全融合的未融合現(xiàn)象。

對(duì)間隙部位進(jìn)行SEM和EDS分析，基體與鈦管的未融合缺陷見(jiàn)圖 10?？芍谥虚g的間隙部位是 Ti和 O的富集相，應(yīng)該是鈦管在澆注前的型殼制備過(guò)程中出現(xiàn)的表面氧化，在澆注過(guò)程中進(jìn)一步加劇氧化，形成氧化層，影響金屬液與鈦管的融合效果。

圖9 缺陷位置顯微組織金相Fig.9 Microstructure metallographic phase in defective position

圖10 缺陷部位SEM和EDS分析Fig.10 SEM and EDS analysis of defective position

3 結(jié)論

以含細(xì)長(zhǎng)孔的鈦合金精密薄壁鑄件為背景，分析研制過(guò)程中，采用鑲鑄管工藝制備鑄件的形貌、鑄件澆注過(guò)程數(shù)值模擬、鑄件 X光檢測(cè)及缺陷部位顯微組織SEM和EDS，研究采用鑲鑄管工藝制備鑄件的鑲鑄界面未融合缺陷的表征，為此類(lèi)產(chǎn)品冶金質(zhì)量評(píng)價(jià)提供依據(jù)，主要結(jié)論如下。

1) 采用鑲鑄鈦管鑄造鈦合金鑄件，由于鑲鑄管部位結(jié)構(gòu)不同和澆注過(guò)程充型過(guò)程的不同，鈦管部位融合效果存在差異，存在未融合現(xiàn)象。

2) 在型殼制備過(guò)程中，鑲鑄管存在表面氧化現(xiàn)象，在鑄件澆注成形過(guò)程中，氧化層不利于澆注過(guò)程的物理擴(kuò)散形為，易產(chǎn)生微觀間隙。

3) 由于鑲鑄鈦管表面氧化和澆注過(guò)程中，金屬液充型或多股金屬液充型交匯，形成鑲鑄管部位出現(xiàn)未融合缺陷。

4) 微觀間隙和內(nèi)部局部未融合等缺陷可以通過(guò)X射線檢測(cè)，微觀間隙在X光底片下顯示為沿鑲鑄管輪廓的黑線，局部未融合缺陷在 X光底片下顯示為可橫貫鑲鑄管的圓滑黑線。

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