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        基于DP-分解協(xié)調(diào)法的梯級(jí)泵站優(yōu)化調(diào)度及控制

        2018-05-07 02:11:01韓典乘李傳奇段明印楊幸子
        中國農(nóng)村水利水電 2018年4期
        關(guān)鍵詞:梯級(jí)工頻電費(fèi)

        韓典乘,李傳奇,段明印,楊幸子

        (山東大學(xué)土建與水利學(xué)院,濟(jì)南 250061)

        濟(jì)南市玉符河臥虎山水庫輸水工程是南水北調(diào)東線濟(jì)南市市區(qū)續(xù)建配套工程的重要組成部分,建立一個(gè)高效可用且便于控制的泵站優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng)對(duì)工程節(jié)能運(yùn)行有較大意義,對(duì)其他工程也能起到借鑒意義。對(duì)于梯級(jí)泵站的優(yōu)化調(diào)度,常用的優(yōu)化算法有遺傳算法[1]、動(dòng)態(tài)規(guī)劃法[2,3]、大系統(tǒng)分解協(xié)調(diào)法[4]、線性規(guī)劃法和非線性規(guī)劃法[5,6],蟻群算法[7],粒子群算法[8],然而國內(nèi)關(guān)于梯級(jí)泵站優(yōu)化的問題多是不含有變速泵的葉片可調(diào)式泵的開關(guān)組合,由于變速泵的頻率在較大范圍內(nèi)變化且變化間隔可以取很短,所以導(dǎo)致機(jī)組組合成倍增加,優(yōu)化時(shí)間大大延長。動(dòng)態(tài)規(guī)劃法相比于其他優(yōu)化算法有著優(yōu)化結(jié)果精確穩(wěn)定的優(yōu)點(diǎn),但是只用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法搜索時(shí)間較長尤其是對(duì)于含變頻泵的梯級(jí)泵站;此外,關(guān)于梯級(jí)優(yōu)化的問題大多只是建立算法進(jìn)行優(yōu)化而無方便操作的可視化UI系統(tǒng)。

        本文采用分解協(xié)調(diào)法將含變頻泵的梯級(jí)泵站優(yōu)化調(diào)度這一復(fù)雜得多目標(biāo)決策問題,分別根據(jù)日分配流量、各級(jí)泵站提水位、各泵分配流量、工-變頻泵4個(gè)決策變量分解為4個(gè)子系統(tǒng),對(duì)各子系統(tǒng)模型主要采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法外加工頻泵子系統(tǒng)的隱枚舉法進(jìn)行求解,得到了相應(yīng)流量下的能耗最少和耗電費(fèi)最小的情況,同時(shí)將下級(jí)系統(tǒng)的結(jié)果通過數(shù)組存儲(chǔ)起來為上級(jí)系統(tǒng)采用來減免重復(fù)計(jì)算,對(duì)不同優(yōu)化方法的優(yōu)化時(shí)長和優(yōu)化效果進(jìn)行比較分析。

        1 模型建立

        1.1 系統(tǒng)概化

        采用分解協(xié)調(diào)法將含變頻泵的梯級(jí)泵站優(yōu)化調(diào)度這一復(fù)雜得多目標(biāo)決策問題,分別根據(jù)日分配流量、各級(jí)泵站提水位、各泵分配流量、工-變頻泵4個(gè)決策變量分解為4個(gè)子系統(tǒng),模型分解結(jié)構(gòu)圖如圖1所示。

        1.2 單級(jí)泵站模型建立

        1.2.1 單級(jí)泵站對(duì)應(yīng)Q、H下能耗最優(yōu)模型

        單級(jí)泵站總能耗為兩子系統(tǒng)能耗之和,目標(biāo)函數(shù)為:

        DN=min [F1(Qa)+F2(Qb)]

        (1)

        約束條件為:

        Qa+Qb=Q

        (2)

        式中:DN為該級(jí)泵站最優(yōu)總能耗,kW;F1為工頻泵系統(tǒng)能耗,kW;F2為變頻系統(tǒng)能耗,kW;Qa為工頻泵子系統(tǒng)流量,m3/s;Qb為變頻泵子系統(tǒng)流量,m3/s;Q為泵站總過流量,m3/s。

        1.2.2 工頻泵對(duì)應(yīng)Qa下能耗優(yōu)化模型

        工頻泵系統(tǒng)為求解所有定速泵的能耗模型,目標(biāo)函數(shù)為:

        (3)

        約束條件為:

        (4)

        qmin

        (5)

        Hj(Q)≤H(qi)≤1.2Hf(Q)

        (6)

        H(q1)=H(q2)=…=H(qn)

        (7)

        Xi=0或1,i=1,2,…,n

        (8)

        式中:Ni為工頻泵的能耗,kW;qi為單泵的過流量,m3/s;qmin為單泵最小過流量,m3/s;qmax為單泵最大過流量,m3/s;n為該泵站所有工頻泵數(shù)量;H(qi)為單泵揚(yáng)程,m;Hf(Q)為泵站過流量Q時(shí)對(duì)應(yīng)的需要揚(yáng)程,m。

        1.2.3 變速泵對(duì)應(yīng)Qb下能耗優(yōu)化模型

        變速泵子系統(tǒng)為求解所有變頻泵的能耗模型,目標(biāo)函數(shù)為:

        (9)

        約束條件為:

        (10)

        0.6qmin

        (11)

        Hf(Q)≤H(qi)≤1.2Hf(Q)

        (12)

        H′(q1)=H′(q2)=…=H′(qm)

        (13)

        1.3 梯級(jí)泵站對(duì)應(yīng)Q下能耗優(yōu)化模型

        以單級(jí)泵站能耗優(yōu)化為基礎(chǔ),通過分配各級(jí)泵站水位,研究總系統(tǒng)能耗最低情況。

        目標(biāo)函數(shù):

        (14)

        約束條件:

        (15)

        0≤Q≤Qmax

        (16)

        1.4 梯級(jí)泵站電費(fèi)優(yōu)化模型

        以梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化為基礎(chǔ),通過分配日均流量,研究總系統(tǒng)能耗最低情況。

        目標(biāo)函數(shù):

        (17)

        約束條件:

        (18)

        式中:F為總電價(jià),元;Qi為時(shí)段i梯級(jí)泵站輸水流量,m3/s;Ti=1 h;Ci為時(shí)段i的電價(jià),元;p為1 d總小時(shí)數(shù)。

        2 模型求解

        2.1 單級(jí)泵站

        2.1.1 定速泵模型枚舉法

        工頻泵子系統(tǒng)中的機(jī)組為全部定速泵的機(jī)組,由于工頻泵特性相同,要保持同樣的出水水壓,必須進(jìn)水流量相同因此,有q=q1=q2=…=qn,可以采用枚舉法,通過不斷改變開機(jī)總臺(tái)數(shù)Y,取(1≤Y≤n)來改變單機(jī)流量q,時(shí)間步長為n。

        (19)

        q=Qa/Y(1≤Y≤n)

        (20)

        2.1.2 動(dòng)態(tài)規(guī)劃法

        變頻泵子系統(tǒng)為求解所有變頻泵的模型,由于變頻的存在,每個(gè)泵都可能不相同,所以采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法。

        階段變量:i=1,2,…,m(m為工頻機(jī)組數(shù))。

        狀態(tài)變量:Si為階段i之前所有流量之和。

        (21)

        決策變量:qi機(jī)組i過流量。

        狀態(tài)轉(zhuǎn)移方程:

        (22)

        時(shí)間步長:mSm(qmax-qmin)。

        2.1.3 單級(jí)泵站模型時(shí)間步長

        q的步長取0.005,可以得到整個(gè)單級(jí)泵站模型時(shí)間步長為nmQb(qmax-qmin):

        Qb=Q-qY(qmin≤q≤qmax)

        (23)

        2.2 梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化求解

        揚(yáng)程分配采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃,其中的各級(jí)泵站能耗以優(yōu)化后各級(jí)總能耗帶入計(jì)算。

        階段變量:i=1,2,…,k(泵站級(jí)數(shù))。

        狀態(tài)變量:SHi為階段i之前的揚(yáng)程之后。

        (24)

        決策變量:Hti為第i級(jí)站的抽水揚(yáng)程。

        狀態(tài)轉(zhuǎn)移方程:

        (25)

        時(shí)間步長:kSHk(Htmax-Htmin)。

        2.3 梯級(jí)泵站電費(fèi)最優(yōu)求解

        流量分配采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法,其中的泵站總能耗采用優(yōu)化后總能耗帶入計(jì)算。

        階段變量:i=1,2,…,p(小時(shí)數(shù))。

        狀態(tài)變量:SQi為階段i之前的分配的流量。

        (26)

        決策變量:Qi為第i階段的流量;Ci為第i階段的電價(jià)。

        狀態(tài)轉(zhuǎn)移方程:

        (27)

        時(shí)間步長:kSQp。

        3 實(shí)例運(yùn)用

        3.1 研究區(qū)域概況

        賈莊分水閘至臥虎山水庫輸水線路長29.618 km,設(shè)計(jì)輸水能力為30 萬m3/d,即3.47 m3/s,管道及附屬設(shè)施布置概化圖見圖2。

        圖2 管道及附屬設(shè)施布置概化圖Fig.2 The layout diagram of piping and ancillary facilities

        3.1.1 水泵性能特性曲線

        本文用實(shí)際試運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行二次擬合,得到適合的特性曲線,圖3為擬合的文山泵站性能特性曲線。

        所有性能特性曲線表示如表1所示。

        3.1.2 管路特性曲線

        設(shè)計(jì)報(bào)告里的管道特性曲線可知,管道水頭損失=沿程水頭損失+局部水頭損失,而局部水頭損失為沿程的10%,其公式(以文山-龍門為例)如下:

        Hf=Z2-Z1+1.522 7Q2·1.1

        (28)

        式中:Hf為該段管路需要揚(yáng)程,m。

        計(jì)算可得該曲線在Q較大時(shí)H偏大,而在Q較小時(shí)H又偏小,可能原因是因?yàn)楣ゎl泵的流量是通過節(jié)流調(diào)節(jié),當(dāng)Q較大,閥門開度較大,水頭損失系數(shù)偏小,而當(dāng)Q較小時(shí),閥門開度較小,水頭損失系數(shù)增大的厲害,局部水頭損失遠(yuǎn)大于10%。原設(shè)計(jì)公式處理局部水頭損失為沿程水頭損失的10%,在原設(shè)計(jì)公式的基礎(chǔ)上,本文通過將局部水頭損失改為在Q>3.47時(shí)為沿程水頭損失的0.6(3.47/Q5)/10倍和在Q≤3.47時(shí)沿程水

        圖3 文山泵站性能特性曲線Fig.3 The performance characteristic curve of WenShan pump station

        項(xiàng)目曲線長清泵站文山泵站龍門泵站工頻流量揚(yáng)程曲線H=-27.25q2+4.431q+70.41H=-27.25q2+4.431q+68.41H=-27.25q2+4.431q+70.41流量軸功率曲線N=422.1q2-231.9q+431.7N=422.1q2-231.9q+431.7N=422.1q2-231.9q+431.7變頻流量揚(yáng)程曲線無H=-27.25q2+4.431qR+68.41R2H=-27.25q2+4.431qR+70.41R2流量軸功率曲線無N=422.1q2R-231.9qR2+431.7R3N=422.1q2R-231.9qR2+431.7R3

        注:q為水泵的過流量,m3/s;H為對(duì)應(yīng)水泵的揚(yáng)程,m;N為對(duì)應(yīng)水泵的軸功率,KW;R為變頻系數(shù)。

        頭損失的(3.47/Q)/10倍,發(fā)現(xiàn)它能與2015年聯(lián)合運(yùn)行數(shù)據(jù)更好的耦合,因此特性曲線如表2所示。

        表2 管路特性曲線Tab.2 The pipeline characteristic curve

        3.1.3 電機(jī)損失

        對(duì)于水泵而言,當(dāng)負(fù)載在50%~100%,即頻率變動(dòng)在25~50 Hz之間時(shí),電機(jī)的效率可維持在94%~96%之間,因此在變頻調(diào)速中電機(jī)效率變化不大,因此忽略電機(jī)的損耗,而泵站機(jī)組水泵和電機(jī)通過傳動(dòng)桿直接連接,參考設(shè)計(jì)報(bào)告忽略傳動(dòng)的損耗,按電機(jī)輸入功率=軸功率計(jì)算。

        3.2 時(shí)間步長優(yōu)化

        利用分解協(xié)調(diào)模型求解。把該上級(jí)系統(tǒng)分解成多個(gè)子系統(tǒng),對(duì)每個(gè)子系統(tǒng)采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃或隱枚舉法優(yōu)化,將下級(jí)系統(tǒng)的結(jié)果通過數(shù)組存儲(chǔ)起來為上級(jí)系統(tǒng)采用來減免重復(fù)計(jì)算。

        (1)梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化模型。采用揚(yáng)程分配采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃,其中的單級(jí)泵站能耗以優(yōu)化后各級(jí)總能耗帶入計(jì)算,單級(jí)泵站計(jì)算結(jié)果可以存入數(shù)據(jù)以供梯級(jí)泵站模型使用,則時(shí)間步長為線性相加,總時(shí)間步長為kSHk(Htmax-Htmin)+nmQb(qmax-qmin);若不采用分解協(xié)調(diào)法,每一次計(jì)算梯級(jí)泵站能耗需要再計(jì)算其下的3個(gè)單機(jī)泵站的能耗,則時(shí)間步長為kSHk(Htmax-Htmin)nmQb(qmax-qmin)。

        (2)梯級(jí)泵站電費(fèi)優(yōu)化最優(yōu)模型。同樣采用分解協(xié)調(diào)時(shí)間步長為kSHk(Htmax-Htmiin)+nmQb(qmax-qmin)+kSQp;不采用分解協(xié)調(diào)法時(shí)間步長為kSHk(Htmax-Htmiin)nmQb(qmax-qmin)kSQp。

        可以見得,以DP-分解協(xié)調(diào)可以降低算法時(shí)間步長,縮減計(jì)算時(shí)間,為后面構(gòu)建系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)調(diào)控打下基礎(chǔ)。

        3.3 梯級(jí)泵站總能耗優(yōu)化

        計(jì)算不同過流量下的優(yōu)化后的梯級(jí)泵站總能耗并將之與實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)對(duì)比,數(shù)據(jù)來源為2015年聯(lián)合運(yùn)行數(shù)據(jù)。

        長清泵站5臺(tái)機(jī)組全為工頻,優(yōu)化前后能耗基本上無差異,一是因?yàn)閷?shí)際運(yùn)行已是能耗最低情況,二是長清泵站改變單機(jī)流量增加或減少開機(jī)臺(tái)數(shù),然而增加或減少開機(jī)臺(tái)數(shù)都會(huì)導(dǎo)致流量變動(dòng)很大,遠(yuǎn)偏離設(shè)計(jì)流量,大大增加機(jī)組總能耗,因此最低能耗的開機(jī)情況就是設(shè)計(jì)情況。

        文山泵站最大能耗降低12.22%,最少0.76%,龍門泵站最大能耗降低12.19%,最少1.68%,由圖4可以看出在接近設(shè)計(jì)流量處能耗降低最小,是因?yàn)樵O(shè)計(jì)流量處各機(jī)組分配流量接近了單機(jī)最優(yōu)流量,工況較優(yōu),在低流量和高流量處能耗降低比較多,在可變化的過流量范圍內(nèi),整個(gè)系統(tǒng)采用DP-分解協(xié)調(diào)法能耗都得到了降低,各級(jí)泵站能耗優(yōu)化情況見圖4。

        圖4 各級(jí)泵站能耗優(yōu)化情況Fig.4 The energy consumption optimization of pump stations at all levels

        3.4 電費(fèi)降低

        本次將對(duì)水輸水總量分別為30(3.47 m3/s)、25(2.89 m3/s)、20(2.31 m3/s) t/d分別分3種情況進(jìn)行求解,情況1為不進(jìn)行優(yōu)化,情況2為只進(jìn)行梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化,情況3為梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化和日流量合理分配同時(shí)進(jìn)行。

        電價(jià)采用2015年山東峰谷電價(jià)表,見表3,優(yōu)化結(jié)果見圖5。

        由圖5可見,進(jìn)行能耗優(yōu)化比不進(jìn)行優(yōu)化電費(fèi)降低分別為2.34%、2.95%、6.57%;進(jìn)行能耗優(yōu)化+日流量分配比不進(jìn)行優(yōu)

        表3 山東省峰谷電價(jià)表Tab.3 The table of Shandong peak valley electricity price

        圖5 優(yōu)化前后電費(fèi)變化Fig.5 The electric charge after optimization

        化電費(fèi)降低分別為3.46%、13.47%、21.86%。

        分析可知進(jìn)行梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化和日流量合理分配對(duì)電費(fèi)降低程度遠(yuǎn)大于只進(jìn)行能耗優(yōu)化,越遠(yuǎn)離日設(shè)計(jì)流量30萬方電費(fèi)降低比例越高可能是因?yàn)闊o論是否進(jìn)行日均流量分配,電費(fèi)的計(jì)算都是基于進(jìn)行了能耗優(yōu)化的情況,而能耗優(yōu)化模型在設(shè)計(jì)流量處優(yōu)化后能耗減少的并不多,在低流量和高流量處能耗降低比較多,可能導(dǎo)致了越遠(yuǎn)離日設(shè)計(jì)流量電費(fèi)降低比例越高;整個(gè)系統(tǒng)采用DP-分解協(xié)調(diào)法平均電費(fèi)降低12.98%,電費(fèi)優(yōu)化效果很好。整個(gè)系統(tǒng)采用DP-分解協(xié)調(diào)法平均電費(fèi)降低12.98%,電費(fèi)優(yōu)化效果很好。

        3.5 智能優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng)

        系統(tǒng)主架構(gòu):人機(jī)交互界面UI-數(shù)據(jù)存儲(chǔ)與交互模塊-計(jì)算引擎模塊,見圖6。

        主界面及子程序UI采用C#語言+DEVexpress進(jìn)行窗體設(shè)計(jì),采用VS12版本在每個(gè)界面留有api接口,數(shù)據(jù)庫采用SQL進(jìn)行存儲(chǔ),計(jì)算程序按第三部分流程圖用matlab編寫并插入U(xiǎn)I,主界面見圖7。

        圖6 泵站優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng)主架構(gòu)Fig.6 The main structure of the optimal dispatching system of the pumping station

        圖7 泵站優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng)主界面Fig.7 The main interface of the optimal dispatching system of the pumping station

        智能優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了人-機(jī)-數(shù)據(jù)庫交互功能,為管理人員操作優(yōu)化調(diào)度提供了便捷途徑,也能遠(yuǎn)程監(jiān)控泵站數(shù)據(jù)并向技術(shù)人員提供,構(gòu)架簡潔,功能實(shí)用。

        4 結(jié) 語

        (1)DP+分解協(xié)調(diào)可以降低時(shí)間步長,縮減計(jì)算時(shí)間,以便實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)調(diào)控。

        (2)梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化平均能耗降低7.51%,由此可得能耗優(yōu)化效果比較好。在電費(fèi)優(yōu)化上同時(shí)進(jìn)行日流量分配和梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化對(duì)電費(fèi)縮減效果明顯好于只進(jìn)行梯級(jí)泵站能耗優(yōu)化,整個(gè)系統(tǒng)采用DP-分解協(xié)調(diào)法平均電費(fèi)降低12.98%,電費(fèi)優(yōu)化效果很好。

        (3)以DP-分解協(xié)調(diào)為優(yōu)化算法的優(yōu)化調(diào)度系統(tǒng),為實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)控制一體化提供了解決方案,實(shí)現(xiàn)了泵站的精細(xì)控制,實(shí)現(xiàn)了節(jié)能的目標(biāo)。

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