■ 趙杜超 王玉剛 王永政 張治衛(wèi)
〔山東天鵝棉業(yè)機(jī)械股份有限公司研發(fā)中心,山東濟(jì)南250032〕
4MZ-3C型采棉機(jī)側(cè)壁焊合,底部連接采棉機(jī)車體基架,頂部連接駕駛室托盤,承載著整車操控系統(tǒng)及駕駛?cè)藛T的生命安全。鑒于側(cè)壁焊合可靠因素的重要性,筆者基于ANSYSWorkbench對(duì)側(cè)壁焊合剛度強(qiáng)度及模態(tài)特性進(jìn)行試制前的有限元分析,希望借此指導(dǎo)優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),縮短產(chǎn)品的研發(fā)周期。
(一)有限元基本理論
有限元法結(jié)合彈性力學(xué)的幾何方程、物理方程、平衡方程、邊界條件,加之以基于變分法的“化整為零,集零為整”數(shù)值方法,以及借助于計(jì)算機(jī)的強(qiáng)大計(jì)算能力,在數(shù)天甚至于數(shù)小時(shí)內(nèi)即可完成上千階矩陣方程的求解工作,大大降低了工程人員分析復(fù)雜結(jié)構(gòu)性能的工作量。
(二)創(chuàng)建StaticStructural分析項(xiàng)目,并對(duì)EngineeringData進(jìn)行設(shè)置,參數(shù)如圖1所示(結(jié)構(gòu)鋼材采用Q345-A)。
自SolidWorks導(dǎo)入三維模型,并進(jìn)行網(wǎng)格劃分。結(jié)合筆者計(jì)算機(jī)性能及工程實(shí)際需要,Element size取值為5mm,Nodes規(guī)??刂圃?00萬(wàn)以下。
(三)邊界條件及外力狀況
A~E為作用的外力,已涵括加速動(dòng)荷慣量沖擊。F為自身重力。G為固定邊界:底座和前突出部鋼板固定。
(四)方案結(jié)果
TotalDeformation:模型最高點(diǎn)懸臂處最大變形量2.9mm。90%的部位變形量控制在1mm以下,符合圖紙中對(duì)角線變形量不超過(guò)4mm的要求。
EquivalentStress:在底部前端個(gè)別突兀點(diǎn)出現(xiàn)應(yīng)力集中情況,可以通過(guò)增大倒圓角的辦法消除。99%的部分處于90Mpa以下,遠(yuǎn)小于Q345-A的屈服強(qiáng)度。
(五)小結(jié)
考慮到外力施加時(shí)已經(jīng)包括動(dòng)荷沖擊在內(nèi)的各種極限情況,側(cè)壁焊合在剛度強(qiáng)度方面滿足實(shí)際工況需求。
(一)模態(tài)分析基本理論
在無(wú)阻尼系統(tǒng)中,結(jié)構(gòu)振動(dòng)方程如下。
式中:
[M]——質(zhì)量矩陣;
[K]——?jiǎng)偠染仃嚕?/p>
{X}——節(jié)點(diǎn)位移向量。
設(shè)無(wú)阻尼自由振動(dòng)的解為:
式中:
{φi}——第i階模態(tài)形狀的特征向量;
ωi——第i階自然振動(dòng)頻率;
t——時(shí)間。
(二)結(jié)構(gòu)低階模態(tài)解析
1.周邊結(jié)構(gòu)共振因素。
出于篇幅考量,此處直接給出模態(tài)特性計(jì)算結(jié)果。
側(cè)壁焊合前6階固有頻率依次為:397Hz、713Hz、782Hz、863Hz、970Hz、971Hz。
駕駛室托盤前6階固有頻率依次為:19Hz、23Hz、30Hz、36Hz、41Hz、51Hz。
車體基架前6階固有頻率依次為:9Hz、13Hz、17Hz、21Hz、22Hz、26Hz。
比較三組數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),側(cè)壁焊合的前6階固有頻率遠(yuǎn)高于其余兩者,表明在實(shí)際工況下結(jié)構(gòu)共振的可能性幾乎不存在。
2.外界激勵(lì)因素。
路面不平度引起的激勵(lì),一般路面為1Hz~3Hz;車輛自身調(diào)校不良引起的激勵(lì),如液壓系統(tǒng)、轉(zhuǎn)向系統(tǒng),一般處于11Hz以內(nèi);發(fā)動(dòng)機(jī)的激勵(lì),頻率f=,其中發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n?[850,2100]r/min,氣缸數(shù)M=6,則f?[42.5,105]Hz。以此觀之,采棉機(jī)在正常工作時(shí),側(cè)壁焊合的低階固有振動(dòng)頻率遠(yuǎn)大于發(fā)動(dòng)機(jī)的激勵(lì)頻率,不會(huì)引起共振現(xiàn)象。