熊良宵，虞利軍

(1.成都理工大學(xué)地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都 610059；2.浙江省巖土基礎(chǔ)公司,寧波 315040)

1 引言

熱力作用下巖石的力學(xué)特性研究已逐漸成為巖石力學(xué)的研究熱點(diǎn)。很多實(shí)際工程中都會(huì)需要考慮溫度對(duì)巖石力學(xué)的影響，比如近10 a來(lái)在西部修建的很多大型深埋地下工程，如大理至瑞麗鐵路高黎貢山越嶺隧道就是處在高地應(yīng)力、高地溫、高水壓等地質(zhì)條件同時(shí)存在，地表溫度高達(dá)106℃。另外，核廢料的儲(chǔ)存時(shí)往往也需要考慮溫度效應(yīng)的影響。

國(guó)內(nèi)已有很多研究針對(duì)熱力作用下巖石的力學(xué)特性試驗(yàn)、本構(gòu)模型和數(shù)值模擬開(kāi)展了研究，熱力作用下巖石的力學(xué)特性試驗(yàn)包括高溫后巖石的壓縮試驗(yàn)、高溫下巖石的壓縮試驗(yàn)，高溫和高溫下的拉伸斷裂試驗(yàn)，高溫循環(huán)作用后巖石的力學(xué)試驗(yàn)，高溫作用后巖石的波速變化規(guī)律，高溫作用后巖石瞬時(shí)力學(xué)特性的本構(gòu)模型，高溫作用下巖石的蠕變?cè)囼?yàn)和本構(gòu)模型，高溫作用下巖石熱力學(xué)特性的數(shù)值模擬。

因此，鑒于國(guó)內(nèi)外有關(guān)這方面的研究現(xiàn)狀對(duì)比，筆者通過(guò)本文將重點(diǎn)歸納和總結(jié)國(guó)內(nèi)近20 a來(lái)有關(guān)熱力作用下巖石力學(xué)特性試驗(yàn)和本構(gòu)模型的研究成果。

2 高溫后和高溫下巖石的瞬時(shí)力學(xué)特性試驗(yàn)及本構(gòu)模型

2.1 高溫后和高溫下巖石的單軸壓縮試驗(yàn)

國(guó)內(nèi)外已有很多研究對(duì)高溫后硬巖的單軸壓縮力學(xué)性能開(kāi)展了試驗(yàn)研究，不同研究者的研究結(jié)果見(jiàn)圖1～3。

圖1 高溫后硬巖的單軸抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系

圖2 高溫后硬巖的單軸壓縮峰值應(yīng)變與溫度的關(guān)系

圖3 高溫后硬巖的單軸壓縮彈性模量與溫度的關(guān)系

由圖1～3可知，高溫后硬巖的單軸抗壓強(qiáng)度和彈性模量隨溫度的增加總體呈逐漸減小的趨勢(shì)，有少數(shù)硬巖的強(qiáng)度和彈性模量會(huì)在0 ℃至400 ℃左右時(shí)逐漸增加，超過(guò)400 ℃左右時(shí)開(kāi)始逐漸減小，而具體何種溫度成為逐漸上升后又下降的轉(zhuǎn)換點(diǎn)，與巖性有關(guān)。高溫后硬巖的單軸壓縮峰值應(yīng)變隨溫度的增加總體呈逐漸增加的趨勢(shì)，而增加的幅度與巖石的種類(lèi)有很大關(guān)系。

也有很多國(guó)內(nèi)研究者針對(duì)高溫下硬巖的單軸壓縮力學(xué)性能開(kāi)展了試驗(yàn)研究，不同研究者的研究結(jié)果見(jiàn)圖4～6。

圖4 高溫下硬巖的單軸抗壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系

圖5 高溫下硬巖的單軸壓縮峰值應(yīng)變與溫度的關(guān)系

圖6 高溫下硬巖的單軸壓縮彈性模量與溫度的關(guān)系

由圖1～6可知，高溫下硬巖的抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量隨溫度的變化規(guī)律與高溫后基本相同。但倘若同一種巖石，高溫后和高溫下的抗壓強(qiáng)度隨溫度的變化規(guī)律是否相同，相同溫度時(shí)高溫后和高溫下抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量的差距大不大，作者便對(duì)文[16-18]的結(jié)果進(jìn)行了匯總對(duì)比分析，詳見(jiàn)圖7～9。

圖7 高溫下和高溫后硬巖的抗壓強(qiáng)度隨溫度的變化規(guī)律的對(duì)比

圖8 高溫下和高溫后硬巖的峰值應(yīng)變隨溫度的變化規(guī)律的對(duì)比

圖9 高溫下和高溫后硬巖的彈性模量隨溫度的變化規(guī)律的對(duì)比

通過(guò)圖7～9可知，吳剛等[16]的研究表明高溫下和高溫后大理巖的抗壓強(qiáng)度和彈性模量相差不大，而徐小麗等[17]和張志鎮(zhèn)等[18]的研究表明高溫后花崗巖的抗壓強(qiáng)度均大于高溫下花崗巖的抗壓強(qiáng)度，高溫后花崗巖的彈性模量均大于高溫下花崗巖的彈性模量。

另外，也有些研究在對(duì)硬巖進(jìn)行高溫后和高溫下的單軸壓縮變形試驗(yàn)時(shí)，考慮了加載速率的影響，如蘇海健等[19]對(duì)25 ℃～800 ℃之間 6 種溫度水平后的砂巖試樣分別進(jìn)行不同加載速率下的單軸壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明當(dāng)位移加載速率為一定值時(shí)，峰值強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量隨溫度的變化規(guī)律與文[1-12]一致，峰值強(qiáng)度對(duì)位移加載速率的敏感性隨著高溫溫度的增加呈逐漸減小的趨勢(shì)。張連英等[20-21]對(duì)200 ℃和700 ℃兩種溫度水平下的石灰?guī)r試樣分別進(jìn)行不同加載速率下的單軸壓縮試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明當(dāng)溫度為200 ℃時(shí)，石灰?guī)r的峰值強(qiáng)度隨加載速率的增加而逐漸增加，但當(dāng)溫度為700℃時(shí)，石灰?guī)r的峰值強(qiáng)度隨加載速率的增加而逐漸減小。

上述學(xué)者進(jìn)行高溫后和高溫下巖石的單軸壓縮變形試驗(yàn)時(shí)，均采用的是硬巖。也有少數(shù)學(xué)者進(jìn)行了高溫下軟巖的單軸壓縮變形試驗(yàn)，查文華等[22]利用 RMT-150B 巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)和GD-65/150 高低溫環(huán)境箱，對(duì)煤系砂質(zhì)泥巖在25℃～55℃溫度下的力學(xué)特性開(kāi)展試驗(yàn)研究，分析不同溫度下砂質(zhì)泥巖的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線、峰值應(yīng)力、峰值應(yīng)變、彈性模量以及變形模量受溫度的影響。

2.2 高溫后硬巖的波速變化規(guī)律

國(guó)內(nèi)外已有很多研究對(duì)高溫后硬巖的波速變化規(guī)律開(kāi)展了試驗(yàn)研究，不同研究者的研究結(jié)果見(jiàn)圖10～11。

圖10 高溫后硬巖的縱波波速隨溫度的變化規(guī)律

圖11 高溫后硬巖的縱波波速與峰值應(yīng)變的關(guān)

另外，也有些學(xué)者在進(jìn)行高溫后和高溫下巖石的單軸壓縮變形試驗(yàn)時(shí)，會(huì)輔助進(jìn)行聲發(fā)射試驗(yàn)。吳剛等[29-30]通過(guò)在單軸壓縮下實(shí)施的聲發(fā)射測(cè)試，研究焦作砂巖受20 ℃～1200 ℃溫度作用后的聲發(fā)射演變過(guò)程，結(jié)果表明400 ℃以?xún)?nèi)溫度對(duì)砂巖的聲發(fā)射影響不太明顯，在100 ℃后和600 ℃后聲發(fā)射振鈴累計(jì)數(shù)均發(fā)生急劇變化，100℃是砂巖裂紋擴(kuò)展發(fā)育的門(mén)檻值，600 ℃后砂巖內(nèi)部結(jié)構(gòu)成分發(fā)生了變化，聲發(fā)射現(xiàn)象較為明顯；翟松韜等[31]對(duì)山東臨沂花崗巖在20 ℃～800 ℃單軸壓縮下的聲發(fā)射特征進(jìn)行試驗(yàn)研究，分別分析升溫過(guò)程中花崗巖振鈴計(jì)數(shù)率隨時(shí)間的變化規(guī)律以及加載過(guò)程中花崗巖的聲發(fā)射特征參量與應(yīng)力-應(yīng)變之間的關(guān)系；徐小麗等[32]結(jié)合巖石在不同高溫作用后的單軸壓縮和聲發(fā)射試驗(yàn)，詳細(xì)闡述了巖石變形破壞過(guò)程中的聲發(fā)射特點(diǎn)。

2.3 高溫后和高溫下巖石的三軸壓縮試驗(yàn)

徐小麗等[33]利用MTS815.02 電液伺服材料試驗(yàn)系統(tǒng)完成了不同溫度作用后、不同圍壓下的30塊花崗巖巖樣的三軸壓縮試驗(yàn)，研究結(jié)果表明巖樣黏聚力隨著溫度的升高呈線性下降，內(nèi)摩擦角隨著溫度的升高先增大后減??；尹光志等[34]通過(guò)在 MTS 815.03 電液伺服巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)上對(duì)焦作方莊煤礦煤層頂板粗砂巖進(jìn)行高溫后常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)，圍壓一定，溫度為25 ℃～300 ℃時(shí)，隨著溫度的升高，試樣的強(qiáng)度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角均逐漸增大，超過(guò)300 ℃ 以后，隨著溫度的升高，粗砂巖試樣的強(qiáng)度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角均有所減??；孟陸波等[35]利用MTS815型程控伺服剛性試驗(yàn)機(jī)對(duì)頁(yè)巖開(kāi)展高溫常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)，但對(duì)試樣的強(qiáng)度、彈性模量和峰值應(yīng)變隨溫度的變化規(guī)律的分析還不是很透徹。

另外，國(guó)內(nèi)學(xué)者如李建林等[36]和蔡燕燕等[37]分別對(duì)高溫后的砂巖和花崗巖進(jìn)行了三軸卸荷試驗(yàn)，但高溫的溫度只有300 ℃、600 ℃和900 ℃，中間的溫度較少。陳國(guó)慶等[38]開(kāi)展不同溫度環(huán)境下花崗巖加卸載三軸試驗(yàn)，詳細(xì)分析試樣的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線、力學(xué)參數(shù)變化特征和宏觀破壞類(lèi)型等隨溫度的變化規(guī)律，試驗(yàn)時(shí)高溫溫度為20 ℃、40 ℃、80 ℃和120 ℃。

2.4 高溫后和高溫下巖石的沖擊力學(xué)試驗(yàn)

國(guó)內(nèi)也有很多研究者對(duì)硬巖開(kāi)展了高溫后和高溫下的沖擊動(dòng)態(tài)力學(xué)試驗(yàn)。尹土兵等[39-40]利用分離式霍普金遜壓桿裝置(SHPB)進(jìn)行單軸動(dòng)態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn)，研究砂巖經(jīng)歷 25℃～800℃高溫作用冷卻后，密度、縱波波速、峰值強(qiáng)度隨溫度的變化規(guī)律；劉石和許金余等[41-43]利用Hopkinson壓桿裝置對(duì)高溫后的花崗巖和大理巖進(jìn)行了沖擊壓縮試驗(yàn)；王鵬等[44]對(duì)高溫下的砂巖進(jìn)行了沖擊壓縮試驗(yàn)。

2.5 高溫循環(huán)后硬巖的力學(xué)試驗(yàn)

朱珍德等[45]通過(guò)分析大理巖在不同溫度(100℃～600℃)周期變化后與高圍壓(60 MPa)作用下全應(yīng)力應(yīng)變過(guò)程變形特性，探討了溫度周期變化后及高圍壓作用對(duì)大理巖剛度、峰值強(qiáng)度以及變形指標(biāo)的影響；汪然等[46]采用 RMT-150C 巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)開(kāi)展不同溫度作用(20℃、200℃和800℃) 下大理巖的單軸、三軸試驗(yàn)及溫度循環(huán)作用后大理巖的單軸壓縮試驗(yàn)，系統(tǒng)地分析了大理巖在不同溫度以及溫度循環(huán)作用下的物理力學(xué)特性，但也只是進(jìn)行了200℃高溫循環(huán)。

2.6 高溫下巖石的拉伸斷裂試驗(yàn)

左建平等[47]通過(guò)試驗(yàn)研究了不同溫度影響下砂巖的變形破壞特性，當(dāng)溫度從室溫升到150℃，抗拉強(qiáng)度有所升高，而溫度由150℃升高到300℃，抗拉強(qiáng)度又有所下降；謝衛(wèi)紅等[48]通過(guò)試驗(yàn)研究了高溫作用下石灰?guī)r的抗拉強(qiáng)度隨溫度的變化規(guī)律。

2.7 高溫后巖石的本構(gòu)關(guān)系

邵宏甫[49]基于巖石的強(qiáng)度隨機(jī)統(tǒng)計(jì)分布的特點(diǎn)及應(yīng)變強(qiáng)度理論，應(yīng)用損傷力學(xué)的相關(guān)知識(shí)，考慮微原體破壞及彈性模量與溫度間的非線性關(guān)系，建立了單軸壓縮條件下粗砂巖溫度熱損傷后統(tǒng)計(jì)本構(gòu)模型；許金余等[50]結(jié)合連續(xù)強(qiáng)度理論和隨機(jī)統(tǒng)計(jì)分布假設(shè)，在常溫統(tǒng)計(jì)損傷演化方程的基礎(chǔ)之上引入溫度影響因素，推導(dǎo)了大理巖的高溫統(tǒng)計(jì)損傷演化方程；陳劍文等[51]從微觀統(tǒng)計(jì)的角度出發(fā)，建立了溫度-應(yīng)力耦合下的鹽巖損傷方程。

賈延等[52]通過(guò)大理巖在不同溫度下的靜態(tài)壓縮試驗(yàn)獲得了不同溫度環(huán)境下的力學(xué)參數(shù)，再結(jié)合空間應(yīng)力狀態(tài)下的損傷統(tǒng)計(jì)本構(gòu)方程，反算出了不同溫度下的分布參數(shù)和臨界損傷度，并定性分析了溫度和溫度的更替對(duì)力學(xué)參數(shù)的影響；張連英等[53]基于巖石的應(yīng)變強(qiáng)度理論和巖石強(qiáng)度的隨機(jī)統(tǒng)計(jì)分布假設(shè)，建立了單軸壓縮下的大理巖損傷統(tǒng)計(jì)本構(gòu)模型，給出了考慮溫度效應(yīng)大理巖損傷統(tǒng)計(jì)本構(gòu)模型參數(shù)。

文[49-51]均是根據(jù)統(tǒng)計(jì)損傷原理，建立高溫后和高溫下巖石的損傷本構(gòu)方程，文[52-53]則分析了高溫下和高溫后巖石的損傷統(tǒng)計(jì)本構(gòu)模型參數(shù)。

3 溫度作用下巖石的蠕變?cè)囼?yàn)和蠕變模型

3.1 溫度作用下巖石的蠕變?cè)囼?yàn)

郤保平等[54]對(duì)層狀鹽巖進(jìn)行了常溫蠕變特性及高溫下溫度應(yīng)力耦合作用蠕變特性試驗(yàn)研究和理論分析；劉月妙等[55]通過(guò)一系列室內(nèi)蠕變?cè)囼?yàn)，研究在不同溫度(室溫，50℃，90℃)與圍壓(單軸，10MPa，30 MPa)條件下，北山花崗巖在不同恒定應(yīng)力水平下的變形特征與聲發(fā)射特性；張寧等[56]采用中國(guó)礦業(yè)大學(xué)的20MN 高溫高壓巖體三軸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了高溫三維應(yīng)力下大尺寸魯灰花崗巖蠕變特性的實(shí)驗(yàn)研究，溫度最高達(dá)到了600℃，軸向應(yīng)力最高達(dá)到了175 MPa；李劍光等[57]對(duì)砂巖進(jìn)行了溫度作用下的單軸和三軸壓縮試驗(yàn)； 梁玉雷等[58]采用溫度-應(yīng)力-滲流耦合的巖石力學(xué)三軸流變?cè)囼?yàn)系統(tǒng)對(duì)大理巖進(jìn)行了不同溫度及溫度周期變化下三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)；高小平等[59]對(duì)經(jīng)歷不同溫度后的鹽巖蠕變特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，研究了應(yīng)力水平和溫度對(duì)鹽巖蠕變特性的影響；茅獻(xiàn)彪等[60]對(duì)常溫及700℃高溫狀態(tài)下泥巖進(jìn)行了分級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)的研究，得到了相應(yīng)的蠕變曲線。

3.2 溫度作用下巖石的蠕變模型

高峰等[61]以西原體模型為基礎(chǔ)，引入熱膨脹系數(shù)、黏性衰減系數(shù)和損傷變量，綜合考慮溫度對(duì)巖石彈性變形、黏性流動(dòng)以及結(jié)構(gòu)損傷的共同影響，建立巖石熱黏彈塑性本構(gòu)模型；Chen等[62]基于不同溫度下花崗巖的蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果，提出了考慮溫度效應(yīng)的損傷蠕變模型；胡其志等[63]根據(jù)統(tǒng)計(jì)力學(xué)原理，以分形巖石力學(xué)為橋梁，對(duì)鹽巖在溫度與應(yīng)力耦合作用下蠕變特性進(jìn)行了研究，導(dǎo)出了考慮圍壓效應(yīng)的損傷變量表達(dá)式，推導(dǎo)出溫度-應(yīng)力耦合下的鹽巖損傷方程；王春萍等[64]考慮溫度對(duì)花崗巖特征參數(shù)的影響，結(jié)合巖石蠕變破壞過(guò)程中的損傷演化規(guī)律，提出了一種新的高溫?fù)p傷流變?cè)?，通過(guò)將高溫?fù)p傷流變?cè)娼?jīng)典西原模型中Newton元件的方法，構(gòu)建了能夠描述不同溫度條件下花崗巖蠕變?nèi)^(guò)程的本構(gòu)模型；郤保平等[65]從熱力耦合作用下花崗巖的流變機(jī)制研究出發(fā)，建立熱力耦合作用下花崗巖的流變模型；左建平等[66]基于西原流變模型，得出熱力耦合作用下西原模型的蠕變方程、卸載方程和松弛方程。

4 高溫作用下巖石的數(shù)值模擬

劉文崗等[67]根據(jù)典型高放廢物處置庫(kù)概念模型，應(yīng)用有限差分程序模擬計(jì)算了數(shù)百年內(nèi)熱-力耦合(TM)下高放廢物地質(zhì)處置庫(kù)圍巖的溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)和變形場(chǎng)的變化特征；康健等[68]采用隨機(jī)非均勻介質(zhì)熱彈性力學(xué)模型和有限元分析方法，考慮熱膨脹系數(shù)為隨機(jī)介質(zhì)，在平面應(yīng)變模型下，并進(jìn)行了巖石熱破裂的數(shù)值試驗(yàn)；李連崇等[69]用下巖石破裂過(guò)程中熱-應(yīng)力相互作用關(guān)系進(jìn)行了分析，建立了細(xì)觀巖石熱-力(TM)耦合數(shù)值模型，探討了TM耦合作用下巖石材料的細(xì)觀結(jié)構(gòu)損傷及其誘發(fā)的材料力學(xué)性能演化機(jī)制；于慶磊等[70]以花崗巖為例，運(yùn)用數(shù)值模型研究花崗巖在溫度和壓縮荷載共同作用下的力學(xué)行為和破裂過(guò)程；賈善坡等[71]以熱力學(xué)和彈塑性力學(xué)理論為基礎(chǔ)，分析巖石熱-力完全耦合作用及其對(duì)力學(xué)參數(shù)和熱特性參數(shù)的影響，建立了巖石熱-力-損傷耦合模型及其參數(shù)演化方程，然后以某深埋軟巖隧洞為例，研究溫度和開(kāi)挖卸載共同作用下的隧洞圍巖力學(xué)行為和損傷過(guò)程。

5 結(jié)論

(1) 有關(guān)高溫下和高溫后巖石的力學(xué)特性試驗(yàn)成果比較多，主要集中在高溫和高溫下硬巖的單軸壓縮變形試驗(yàn)，而對(duì)于軟巖高溫后的力學(xué)特性的研究成果還是相對(duì)偏少，有關(guān)高溫作用下巖石的其它力學(xué)特性試驗(yàn)，包括三軸試驗(yàn)和蠕變?cè)囼?yàn)等還有待于進(jìn)一步開(kāi)展研究，高溫作用下軟巖的力學(xué)特性試驗(yàn)也需要深入研究。

(2) 目前基本是從損傷統(tǒng)計(jì)的角度建立高溫作用下或者高溫作用后巖石的瞬時(shí)本構(gòu)模型和蠕變模型，但有些模型還存在不足，并未通過(guò)實(shí)際工程進(jìn)行驗(yàn)證模型是否適用。

[1] 陳國(guó)飛,楊圣奇.高溫后大理巖力學(xué)性質(zhì)及其破壞規(guī)律研究[J].工程力學(xué),2014,31(8):189-196.

[2] 杜守繼,職宏濤.經(jīng)歷高溫后花崗巖與混凝土力學(xué)性質(zhì)的試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2004,26(4):482-485.

[3] 李慶森,楊圣奇,陳國(guó)飛.高溫后節(jié)理砂巖強(qiáng)度及變形破壞特性[J].煤炭學(xué)報(bào),2014,39(4):651-657.

[4] 劉石,許金余,劉志群,等.溫度對(duì)巖石強(qiáng)度及損傷特性的影響研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2013,39(4):583-588.

[5] 邱一平,林卓英.花崗巖樣品高溫后損傷的試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2006,27(6):1005-1010.

[6] 蘇承東,郭文兵,李小雙.粗砂巖高溫作用后力學(xué)效應(yīng)的試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(6):1162-1170.

[7] 王鵬,許金余,劉石,等.熱損傷砂巖力學(xué)與超聲時(shí)頻特性研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2014,33(9):1897-1904.

[8] 吳剛,滕念管,王宇.高溫后石灰?guī)r的物理力學(xué)特性研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2011,33(2):259-264.

[9] 吳剛,邢愛(ài)國(guó),張磊.砂巖高溫后的力學(xué)特性[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2007,26(10):2110-2016.

[10] 朱合華,閆治國(guó),鄧濤,等.3種巖石高溫后力學(xué)性質(zhì)的試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2006,25(10):1945-1950.

[11] 楊圣奇,黃彥華,溫森.高溫后非共面雙裂隙紅砂巖力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2015,34(3):40-451.

[12] 張志鎮(zhèn),高峰,徐小麗.花崗巖力學(xué)特性的溫度效應(yīng)試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(8):2347-2353.

[13] 許錫昌,劉泉聲.高溫下花崗巖基本力學(xué)性質(zhì)初步研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2000,22(3):332-335.

[14] 張連英,茅獻(xiàn)彪,盧愛(ài)紅.高溫作用下巖石力學(xué)性能的實(shí)驗(yàn)研究[J].中國(guó)科學(xué),2010,40(2):157-162.

[15] 張志鎮(zhèn),高峰,徐小麗.花崗巖力學(xué)特性的溫度效應(yīng)試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(8):2347-2353.

[16] 吳剛,王德詠,翟松韜,等.高溫下大理巖力學(xué)性質(zhì)的試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2012,31(6):1237-1244.

[17] 徐小麗,高峰,張志鎮(zhèn).高溫作用對(duì)花崗巖強(qiáng)度及變形特性的影響[J].廣西大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2013,38(4):912-917.

[18] 張志鎮(zhèn),高峰,徐小麗.花崗巖力學(xué)特性的溫度效應(yīng)試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(8):2347-2353.

[19] 蘇海健,靖洪文,趙洪輝.高溫后砂巖單軸壓縮加載速率效應(yīng)的試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2014,36(6):1064-1071.

[20] 張連英,茅獻(xiàn)彪.高溫狀態(tài)下加載速率對(duì)石灰?guī)r力學(xué)效應(yīng)研究[J].巖土力學(xué),2010,31(11):3511-3515.

[21] Tang F R, Mao X B, Zhang L Y, et al. Effects of strain rates on mechanical properties of limestone under high temperature [J]. Mining Science and Technology (China),2011,21(6):857-861.

[22] 查文華,宋新龍,武騰飛.不同溫度條件下煤系砂質(zhì)泥巖力學(xué)特征試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2014,33(4):809-816.

[23] 張志鎮(zhèn),高峰,徐小麗.花崗巖力學(xué)特性的溫度效應(yīng)試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(8):2347-2353.

[24] 閆治國(guó),朱合華,鄧濤,等.三種巖石高溫后縱波波速特性的試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(11):2010-2014.

[25] 何國(guó)梁,吳剛,黃醒春,等.砂巖高溫前后超聲特性的試驗(yàn)[J].巖土力學(xué),2007,28(4):2784-2788.

[26] 劉石,許金余,劉志群,等.溫度對(duì)巖石強(qiáng)度及損傷特性的影響研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2013,39(4):583-588.

[27] 杜守繼,馬明,陳浩華,等.花崗巖經(jīng)歷不同高溫后縱波波速分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2003,22(11):1803-1806.

[28] 趙洪寶,尹光志,諶倫建.溫度對(duì)砂巖損傷影響試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(S1):2784-2788.

[29] 吳剛,王德詠,翟松韜.單軸壓縮下高溫后砂巖的聲發(fā)射特征[J].巖土力學(xué),2012,33(11):3237-3242.

[30] 王德詠,吳剛,葛修潤(rùn).高溫作用后石灰?guī)r受壓破裂過(guò)程的聲發(fā)射試驗(yàn)研究[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào),2011,45(5):743-748.

[31] 翟松韜,吳剛,張淵,等.高溫作用下花崗巖的聲發(fā)射特征研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2013,32(1):126-134.

[32] 徐小麗,高峰,周清,等.高溫后巖石變形破壞過(guò)程的能量分析[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào),2011,33(1):104-107.

[33] 徐小麗,高峰,張志鎮(zhèn).高溫后圍壓對(duì)花崗巖變形和強(qiáng)度特性的影響[J].巖土工程學(xué)報(bào),2014,36(12):2246-2252.

[34] 尹光志,李小雙,趙洪寶.高溫后粗砂巖常規(guī)三軸壓縮條件下力學(xué)特性[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(3):598-604.

[35] 孟陸波,李天斌,徐進(jìn).高溫作用下圍壓對(duì)頁(yè)巖力學(xué)特性影響的試驗(yàn)研究[J].煤炭學(xué)報(bào),2012,37(11):1829-1833.

[36] 李建林,陳星,黨莉,等.高溫后砂巖三軸卸荷試驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2011,30(8):1587-1595.

[37] 蔡燕燕,羅承浩,俞縉,等.熱損傷花崗巖三軸卸圍壓力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2015,37(7):1173-1180.

[38] 陳國(guó)慶,李天斌,何勇華,等.深埋硬巖隧道卸荷熱-力效應(yīng)及巖爆趨勢(shì)分析[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2013,32(8):1554-1563.

[39] 尹土兵,李夕兵,王斌,等.高溫后砂巖動(dòng)態(tài)壓縮條件下力學(xué)特性研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2011,33(5):777-784.

[40] 尹土兵,李夕兵,殷志強(qiáng),等.高溫后砂巖靜、動(dòng)態(tài)力學(xué)特性研究與比較[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2012,31(2):273-279.

[41] Liu S,Xu J Y. Study on dynamic characteristics of marble under impact loading and high temperature[J]. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences,2013,62:51-58.

[42] 許金余,劉石.加載速率對(duì)高溫后大理巖動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2013,35(5):879-883.

[43] Liu S, Xu J Y. Mechanical properties of Qinling biotite granite after high temperature treatment[J]. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences,2014,71:188-193.

[44] 王鵬,許金余,劉石.高溫下砂巖動(dòng)態(tài)力學(xué)特性研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2013,34(2):203-208.

[45] 朱珍德,方榮,朱明禮,等.高溫周期變化與高圍壓作用下大理巖力學(xué)特性試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2007,28(11):2279-2284.

[46] 汪然,朱大勇,姚華彥,等.溫度對(duì)大理巖力學(xué)性能的影響[J].金屬礦山,2013,442:49-53.

[47] 左建平,周宏偉,謝和平,等.溫度和應(yīng)力耦合作用下砂巖破壞的細(xì)觀試驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué),2008,29(6):1477-1482.

[48] 謝衛(wèi)紅,高峰,李順才,等.巖石熱斷裂破壞特性研究[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào),2007,29(9):863-868.

[49] 邵宏甫.單軸壓縮下粗砂巖熱損傷統(tǒng)計(jì)本構(gòu)模型[J].西安科技大學(xué)學(xué)報(bào),2009,29(6):702-706.

[50] 許金余,劉石.巖石的高溫動(dòng)態(tài)統(tǒng)計(jì)損傷本構(gòu)模型研究[J].地下空間與工程學(xué)報(bào),2014,10(5):1109-1113.

[51] 陳劍文,楊春和,高小平,等.鹽巖溫度與應(yīng)力耦合損傷研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2005,24(11):1986-1991.

[52] 賈延,康亞明,王東,等.高圍壓與變溫環(huán)境下大理巖的臨界損傷度研究[J].四川大學(xué)學(xué)報(bào)(工程科學(xué)版),2010,42(6):79-84.

[53] 張連英,茅獻(xiàn)彪,李天珍.高溫環(huán)境下大理巖熱損傷特性的試驗(yàn)研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2010,27(4):505-511.

[54] 郤保平,趙陽(yáng)升,趙金昌,等.層狀鹽巖溫度應(yīng)力耦合作用蠕變特性研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(1):90-96.

[55] 劉月妙,王駒,譚國(guó)煥,等.高放廢物處置北山預(yù)選區(qū)深部完整巖石基本物理力學(xué)性能及時(shí)溫效應(yīng)[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2007,26(10):2034-2042.

[56] 張寧,趙陽(yáng)升,萬(wàn)志軍,等.高溫三維應(yīng)力下魯灰花崗巖蠕變本構(gòu)關(guān)系的研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2009,31(11):1757-1762.

[57] 李劍光,王永巖.軟巖蠕變的溫度效應(yīng)及實(shí)驗(yàn)分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2012,37(S1):81-85.

[58] 梁玉雷,馮夏庭,周輝,等.溫度周期作用下大理巖三軸蠕變?cè)囼?yàn)與理論模型研究[J].巖土力學(xué),2010,31(10):3107-3112.

[59] 高小平,楊春和,吳文,等.鹽巖蠕變特性溫度效應(yīng)的實(shí)驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2005,24(12):2054-2059.

[60] 茅獻(xiàn)彪,張連英,劉瑞雪.高溫狀態(tài)下泥巖單軸蠕變特性及損傷本構(gòu)關(guān)系研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2013,35(S2):30-37.

[61] 高峰,徐小麗,楊效軍,等.巖石熱黏彈塑性模型研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(1):74-80.

[62] Chen L, Wang C P, Liu J F, et al. A damage-mechanism-based creep model considering temperature effect in graniteJ]. Mechanics Research Communications, 2014, 56: 76-82.

[63] 胡其志,馮夏庭,周輝.考慮溫度損傷的鹽巖蠕變本構(gòu)關(guān)系研究[J].巖土力學(xué),2009,30(8):2245-2248.

[64] 王春萍,陳亮,梁家瑋,等.考慮溫度影響的花崗巖蠕變?nèi)^(guò)程本構(gòu)模型研究[J].巖土力學(xué),2014,35(9):2493-2500.

[65] 郤保平,趙陽(yáng)升,萬(wàn)志軍,等.熱力耦合作用下花崗巖流變模型的本構(gòu)關(guān)系研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(5):956-967.

[66] 左建平,滿(mǎn)軻,曹浩,等.熱力耦合作用下巖石流變模型的本構(gòu)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(S1):2610-2616.

[67] 劉文崗,王駒,周宏偉,等.高放廢物處置庫(kù)花崗巖熱-力耦合模擬研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(S1):2875-2883.

[68] 康健,趙明鵬,梁冰.高溫下巖石力學(xué)性質(zhì)的數(shù)值試驗(yàn)研究[J].遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào),2005,24(5):683-685.

[69] 李連崇,唐春安,唐世斌,等.含損傷演化的TM耦合數(shù)值模型及其應(yīng)用研究[J].力學(xué)學(xué)報(bào),2006,38(4):505-513.

[70] 于慶磊,鄭超,楊天鴻,等.基于細(xì)觀結(jié)構(gòu)表征的巖石破裂熱-力耦合模型及應(yīng)用[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2012,31(1):42-51.

[71] 賈善坡,吳渤,陳衛(wèi)忠,等.熱-應(yīng)力-損傷耦合作用下深埋隧洞圍巖穩(wěn)定性分析[J].巖土力學(xué),2010,35(8):2375-2384.