吳獻(xiàn)鋒，李德波，馮永新，周杰聯(lián)，李建波

（1.廣東粵電博賀煤電有限公司，廣東 茂名 525000；2.廣東電科院能源技術(shù)有限責(zé)任公司，廣州 510060）

0 引言

隨著經(jīng)濟(jì)社會(huì)的不斷發(fā)展，對(duì)火力發(fā)電安全、穩(wěn)定運(yùn)行提出了更高的要求。如何保證電子鍋爐處于安全、穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)，減少人為原因?qū)е碌腻仩t停機(jī)事故，是所有火電廠技術(shù)人員面臨的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。鍋爐MFT（主燃料跳閘）事件是發(fā)電廠乃至電網(wǎng)安全運(yùn)行需要避免的重大問(wèn)題之一，對(duì)于造成MFT的各種原因，國(guó)內(nèi)研究者[1-5]開(kāi)展了大量的基于現(xiàn)場(chǎng)的分析，提出了很多完善措施，包括熱工控制邏輯、設(shè)備可靠性、現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行優(yōu)化措施等。李德波等[6-7]進(jìn)行了OPCC型旋流燃燒器燒損關(guān)鍵問(wèn)題分析，提出了關(guān)鍵的改造措施，為鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行提供了重要的指導(dǎo)。隨著火電廠超低排放改造，李德波等[8-12]分析了三合一引風(fēng)機(jī)、高溫腐蝕等方面影響鍋爐安全運(yùn)行的原因，并在火電廠開(kāi)展工程應(yīng)用研究，提出了關(guān)鍵的運(yùn)行措施。國(guó)內(nèi)其他研究者[13-15]開(kāi)展了300 MW機(jī)組鍋爐再熱蒸汽溫度偏差大、鍋爐低氮改造后煤種適應(yīng)性等研究，取得了較好的工程應(yīng)用效果。

某發(fā)電廠 1 號(hào)機(jī)組 2017-01-12 T 13∶53∶26，鍋爐2臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)發(fā)喘振報(bào)警，爐膛負(fù)壓變正且大幅度上升，13∶53∶32，1號(hào)鍋爐爐膛壓力高延時(shí)3 s保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT跳閘，輔機(jī)聯(lián)鎖正常動(dòng)作，1號(hào)機(jī)組跳機(jī)。以下系統(tǒng)分析了造成鍋爐MFT關(guān)鍵原因，提出了現(xiàn)場(chǎng)改造措施，為同類型火電機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行提供借鑒。

1 鍋爐設(shè)備情況

該發(fā)電廠共有4臺(tái)300 MW燃煤發(fā)電機(jī)組，鍋爐均為東方鍋爐廠生產(chǎn)的亞臨界壓力、中間再熱、自然循環(huán)、單爐膛、全懸吊露天布置、平衡通風(fēng)、燃燒系統(tǒng)四角布置、切圓燃燒、固態(tài)排渣燃煤汽包爐。其中Ⅰ期工程1與2號(hào)鍋爐型號(hào)為DG1025/18.2-Ⅱ（3）型，采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)爐架，原設(shè)計(jì)煤種為50%無(wú)煙煤和50%貧煤的混煤，校核煤種Ⅰ為60%無(wú)煙煤和40%貧煤的混煤，校核煤種Ⅱ?yàn)?00%貧煤。Ⅱ期工程3與4號(hào)鍋爐型號(hào)為DG1025/18.2-Ⅱ（5）型，采用鋼結(jié)構(gòu)爐架，原設(shè)計(jì)煤種為晉東南無(wú)煙煤和貧煤各50%的混煤，校核煤種Ⅰ為100%無(wú)煙煤，校核煤種Ⅱ?yàn)?00%貧煤。因原燃用煤種的供應(yīng)問(wèn)題，該廠燃用煤種改為煙煤，自2010年，該廠開(kāi)始實(shí)施1—4號(hào)鍋爐改燒煙煤改造，對(duì)鍋爐及其有關(guān)系統(tǒng)進(jìn)行改造，同時(shí)對(duì)這4臺(tái)機(jī)組進(jìn)行增容改造，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量增至1 077 t/h，汽輪發(fā)電機(jī)組出力增至330 MW?，F(xiàn)有鍋爐的設(shè)計(jì)煤種及鍋爐的主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1、表2。

表1 鍋爐的設(shè)計(jì)煤種和校核煤種 %

2 MFT事件過(guò)程

2017年1月12日中午，1號(hào)機(jī)組負(fù)荷328 MW，鍋爐主、再熱器壓力分別為16.1 MPa，3.5 MPa，主、再熱蒸汽溫度分別為544℃，540℃。汽泵運(yùn)行，CCS（協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）協(xié)調(diào)投入。引風(fēng)機(jī)A與B電流分別為391 A，394 A，動(dòng)葉開(kāi)度分別為82.3%，82.7%。

13∶53∶26，1號(hào)鍋爐 2臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)發(fā)喘振報(bào)警，爐膛負(fù)壓變正且大幅度上升，13∶53∶32，1號(hào)鍋爐爐膛壓力高延時(shí)3 s保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT跳閘，輔機(jī)聯(lián)鎖正常動(dòng)作，1號(hào)機(jī)組跳機(jī)；13∶53∶43，2臺(tái)引風(fēng)機(jī)因喘振延時(shí)15 s跳閘。

14∶03，運(yùn)行重新啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)A與B，引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度均為29.3%時(shí)，爐膛壓力上升至428 Pa左右，2臺(tái)引風(fēng)機(jī)再次同時(shí)發(fā)喘振報(bào)警并延時(shí)跳閘。因1號(hào)鍋爐2臺(tái)引風(fēng)機(jī)跳閘原因不明，機(jī)組暫停啟動(dòng)，待查明原因并處理好后再作安排啟動(dòng)。

14∶20左右，檢查發(fā)現(xiàn)1號(hào)脫硫MGGH（熱煤水氣氣換熱器）再熱器出口至煙囪入口隔離門的狀態(tài)與2號(hào)脫硫煙囪入口隔離門的狀態(tài)不一致，近似接近關(guān)閉狀態(tài)，后打開(kāi)該隔離門。

16∶15左右，1號(hào)脫硫MGGH再熱器出口至煙囪入口隔離門打開(kāi)并固定，16∶40，1號(hào)鍋爐引風(fēng)機(jī)啟動(dòng)正常，19∶58，1號(hào)機(jī)組并網(wǎng)帶負(fù)荷運(yùn)行。

通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)了解發(fā)現(xiàn)，煙囪入口煙氣擋板門是將原來(lái)的旁路煙道擋板門移位安裝的，由于煙囪入口煙氣擋板門開(kāi)關(guān)信號(hào)沒(méi)有接入到DCS（分散控制系統(tǒng)），無(wú)法了解鍋爐MFT前后門開(kāi)、關(guān)的狀態(tài)，為MFT事件分析帶來(lái)很大的技術(shù)困難。因此只能從鍋爐現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備運(yùn)行參數(shù)來(lái)分析造成MFT事件的原因。

表2 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)表

3 MFT事件原因分析與討論

3.1 引風(fēng)機(jī)運(yùn)行情況

自1號(hào)機(jī)組大修后啟動(dòng)運(yùn)行以來(lái)，引風(fēng)機(jī)電流和開(kāi)度存在明顯逐漸增大的趨勢(shì)，見(jiàn)表3。

表3 引風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流和開(kāi)度變化趨勢(shì)

1號(hào)機(jī)組跳機(jī)前引風(fēng)機(jī)同時(shí)喘振時(shí)，爐膛負(fù)壓變正達(dá)到壓力保護(hù)動(dòng)作，引風(fēng)機(jī)入口喘振壓力均變正并達(dá)到1 000 Pa左右，說(shuō)明引風(fēng)機(jī)正常喘振動(dòng)作。

打開(kāi)煙道人口門檢查，發(fā)現(xiàn)煙囪入口煙氣擋板門處于略微打開(kāi)的狀態(tài)，開(kāi)度小于全開(kāi)狀態(tài)的30%，如圖1所示。

圖1 煙囪入口煙氣擋板門的開(kāi)啟狀態(tài)

3.2 事件原因分析

煙囪入口煙氣擋板門重新安裝后，此門也曾操作過(guò)2次，分別為煙道涂玻璃鱗片防腐施工時(shí)和吸收塔噴淋管施工時(shí)，點(diǎn)火前確認(rèn)開(kāi)關(guān)狀態(tài)。

通過(guò)分析圖1擋板門的狀態(tài)，造成MFT事件的可能原因?yàn)椋簾焽枞肟跓煔鈸醢彘T處于近乎關(guān)閉的狀態(tài)，從開(kāi)機(jī)到跳機(jī)的過(guò)程中，引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行工況會(huì)隨著負(fù)荷的變化而變化。在滿負(fù)荷時(shí)，由于煙囪入口煙氣擋板門的流動(dòng)阻力非常大，引風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點(diǎn)偏離T.B.（選型設(shè)計(jì)工況）點(diǎn)太多，進(jìn)入了風(fēng)機(jī)喘振區(qū)從而發(fā)生風(fēng)機(jī)喘振引起機(jī)組跳閘。由于煙囪入口門開(kāi)、關(guān)狀態(tài)沒(méi)有接入到DCS，無(wú)法準(zhǔn)確獲得機(jī)組運(yùn)行期間門的運(yùn)行狀態(tài)，因此無(wú)法準(zhǔn)確得出機(jī)組運(yùn)行期間煙囪入口煙氣擋板門一直處于關(guān)閉狀態(tài)；還有另外一種可能性是煙囪入口煙氣擋板門在機(jī)組運(yùn)行期間由于煙氣擾動(dòng)導(dǎo)致門逐漸關(guān)閉。

為進(jìn)一步分析造成鍋爐MFT發(fā)生的原因，下面從引風(fēng)機(jī)電流、凈煙氣壓力等方面進(jìn)行深入分析，判斷機(jī)組運(yùn)行期間煙囪入口煙氣擋板門是否一直處于關(guān)閉狀態(tài)，這是分析鍋爐MFT的關(guān)鍵。

3.2.1 引風(fēng)機(jī)電流的情況

如果煙氣擋板門從開(kāi)機(jī)時(shí)就已經(jīng)是全開(kāi)的，由于煙氣的擾動(dòng)導(dǎo)致它瞬間關(guān)回來(lái)的假設(shè)是成立，那么在跳機(jī)前引風(fēng)機(jī)的電流與跳機(jī)后重新打開(kāi)擋板門后的電流應(yīng)該是相差不多的。通過(guò)分析機(jī)組運(yùn)行期間引風(fēng)機(jī)電流數(shù)據(jù)，由生產(chǎn)實(shí)時(shí)系統(tǒng)可知 2017-01-12 T 04∶22∶43 時(shí)負(fù)荷為 162 MW，引風(fēng)機(jī)電流A電流為200 A，引風(fēng)機(jī)電流B電流為199 A； 2017-01-13 T 03∶53∶40 時(shí)負(fù)荷為 162 MW，引風(fēng)機(jī)電流A電流為188 A，引風(fēng)機(jī)電流B電流為189 A。由此可知，重新開(kāi)機(jī)后的電流是下降的。這說(shuō)明煙氣擋板門不是全開(kāi)的，因?yàn)槿绻侨_(kāi)的，那么跳機(jī)前引風(fēng)機(jī)電流和跳機(jī)后重新打開(kāi)后引風(fēng)機(jī)電流應(yīng)該是一樣的，事實(shí)證明電流是不一樣的，說(shuō)明煙道阻力在跳機(jī)前和跳機(jī)后有差異，阻力的差異就來(lái)自于煙氣擋板門的阻力，從而證明跳機(jī)前煙氣擋板門不是全開(kāi)的。

如果煙氣擋板門從開(kāi)機(jī)時(shí)就已經(jīng)是全開(kāi)的，由于煙氣的擾動(dòng)導(dǎo)致它逐漸關(guān)閉的假設(shè)是成立，那么從開(kāi)機(jī)到跳機(jī)期間，同負(fù)荷段引風(fēng)機(jī)的電流是逐步上升的。

由生產(chǎn)實(shí)時(shí)系統(tǒng)可知， 2017-01-09 T 3∶23∶46負(fù)荷為172 MW，引風(fēng)機(jī)電流A電流為200 A，引風(fēng)機(jī)電流 B 電流為 198 A； 2017-01-11 T 00∶00∶51時(shí)負(fù)荷為172 MW，引風(fēng)機(jī)電流A電流為194 A，引風(fēng)機(jī)電流B電流為195 A。顯然期間引風(fēng)機(jī)電流是基本穩(wěn)定的。這說(shuō)明煙氣擋板不可能在帶負(fù)荷期間，由于煙氣擾動(dòng)等因素導(dǎo)致?lián)醢彘T處于打開(kāi)狀態(tài)。

為了進(jìn)一步定量分析不同負(fù)荷段，跳機(jī)前后引風(fēng)機(jī)電流、原煙氣壓力和鍋爐負(fù)荷的變化，通過(guò)采集鍋爐運(yùn)行數(shù)據(jù)，選取穩(wěn)定負(fù)荷段，進(jìn)行了數(shù)據(jù)處理。在穩(wěn)定負(fù)荷段，對(duì)引風(fēng)機(jī)電流、原煙氣壓力和平均負(fù)荷進(jìn)行了時(shí)間平均，得到時(shí)間平均值，便于進(jìn)行對(duì)比分析。表4給出了定量分析的數(shù)據(jù)。

表4 不同負(fù)荷段參數(shù)對(duì)比表

從表4的數(shù)據(jù)可以得出如下的信息：

（1）通過(guò)選取1號(hào)鍋爐MFT前后的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析（負(fù)荷段1和負(fù)荷段4），可以得出，當(dāng)煙囪位置擋板門全部打開(kāi)之后，引風(fēng)機(jī)電流下降明顯，下降了近38.0 A，原煙氣壓力下降了2 274.7 Pa。由于選取的負(fù)荷段都處于穩(wěn)定滿負(fù)荷階段，引風(fēng)機(jī)電流下降很多，說(shuō)明煙氣阻力下降，同時(shí)通過(guò)原煙氣壓力下降了近2 274 Pa進(jìn)一步說(shuō)明，造成鍋爐MFT的原因是煙囪位置處的擋板門沒(méi)有開(kāi)啟。

（2）通過(guò)選取1號(hào)鍋爐MFT前后的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析（負(fù)荷段3和負(fù)荷段4），可以得出，當(dāng)煙囪位置擋板門全部打開(kāi)之后，引風(fēng)機(jī)電流下降明顯，下降了近80 A，原煙氣壓力下降了2 975.0 Pa。由于選取的負(fù)荷段都處于穩(wěn)定滿負(fù)荷階段，引風(fēng)機(jī)電流下降很多，說(shuō)明煙氣阻力下降，同時(shí)通過(guò)原煙氣壓力下降了近2 975 Pa進(jìn)一步說(shuō)明，造成鍋爐MFT的原因是煙囪位置處的擋板門沒(méi)有開(kāi)啟。

需要指出的負(fù)荷段1和負(fù)荷段3，在基本相同的負(fù)荷下，引風(fēng)機(jī)電流和原煙氣壓力有一定的差異，這個(gè)與鍋爐燃用煤種有關(guān)，不同煤種導(dǎo)致煙氣量不同，引風(fēng)機(jī)的出力有差異。

3.2.2 凈煙氣壓力（煙囪入口前）

如果從開(kāi)機(jī)起煙囪入口煙氣擋板門一直處于近乎關(guān)閉的狀態(tài)，那么從開(kāi)機(jī)到跳機(jī)的過(guò)程中，凈煙氣壓力一直處于偏高的狀態(tài)，且比打開(kāi)煙囪入口煙氣擋板門后的凈煙氣壓力高。

從1月9日帶負(fù)荷之時(shí)，凈煙氣壓力為600 Pa。1月12日跳機(jī)后開(kāi)機(jī)帶負(fù)荷時(shí)（由于人為將煙氣擋板門打開(kāi)并固定，使得一直處于打開(kāi)的狀態(tài)），凈煙氣壓力為-160 Pa。顯然1月4日開(kāi)機(jī)時(shí)，煙囪入口煙氣擋板門是近乎關(guān)閉狀態(tài)的。通過(guò)上面分析可知，從開(kāi)機(jī)到跳機(jī)，煙氣擋板門不會(huì)因?yàn)闊煔獾臄_動(dòng)而關(guān)回來(lái)的。煙囪入口煙氣擋板的開(kāi)度是關(guān)閉狀態(tài)的。

3.2.3 關(guān)于第2次鍋爐MFT原因分析

1月12號(hào)14∶03，重新啟動(dòng)引風(fēng)機(jī) A與 B，引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度分別到29.3%，29.3%時(shí)，爐膛壓力上升至428 Pa左右，2臺(tái)引風(fēng)機(jī)再次同時(shí)發(fā)喘振報(bào)警并延時(shí)跳閘。在發(fā)生第2次喘振時(shí)，煙囪位置的擋板門沒(méi)有開(kāi)啟，因此這次機(jī)組啟動(dòng)實(shí)際上還是屬于煙道憋壓?jiǎn)?dòng)。從DCS數(shù)據(jù)得出，在第2次鍋爐啟動(dòng)時(shí)，原煙氣壓力維持在6 438.2 Pa左右，爐膛負(fù)壓在100 Pa左右，第2次啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)時(shí)間與第1次MFT時(shí)間間隔非常短，僅僅只有6 min左右，由于煙道處于憋壓狀態(tài)，在啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)時(shí)，引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行工況點(diǎn)處于失速區(qū)域，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)再次喘振，鍋爐MFT。

4 現(xiàn)場(chǎng)改造措施

分析第2次鍋爐MFT數(shù)據(jù)可以看出，在原煙氣壓力6 438.2 Pa左右情況下，再次啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)，本身風(fēng)險(xiǎn)非常大，正確的做法應(yīng)該是檢查DCS畫(huà)面上所有設(shè)備的運(yùn)行參數(shù)回到正常狀態(tài)，同時(shí)通知運(yùn)行人員檢查現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備運(yùn)行情況之后，再進(jìn)行機(jī)組啟動(dòng)。通過(guò)分析DCS數(shù)據(jù)可以得到，2017-01-12 T 14∶03∶54 原煙氣壓力為 6 438.2 Pa，14∶25∶27 原煙氣壓力為 193.917 Pa， 煙氣壓力降低了6 244.3 Pa，持續(xù)時(shí)間為22 min。需要指出的是，正常情況下煙道泄壓很快，持續(xù)了22 min泄壓到常壓狀態(tài)，是由于煙囪位置的擋板門沒(méi)有全部打開(kāi)。14∶20，運(yùn)行人員打開(kāi)煙囪位置擋板門，5 min不到煙道壓力就泄壓到正常狀態(tài)，進(jìn)一步證實(shí)了煙囪擋板門沒(méi)有打開(kāi)導(dǎo)致煙道憋壓現(xiàn)象發(fā)生。從數(shù)據(jù)可以看出，第2次鍋爐啟動(dòng)時(shí)，煙道壓力還沒(méi)有下降到常壓狀態(tài)，就急于啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)，才導(dǎo)致了引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行工況點(diǎn)處于失速區(qū)域。因此充分說(shuō)明，鍋爐MFT之后，在下次啟動(dòng)時(shí)，至少要等10 min以上，同時(shí)做好現(xiàn)場(chǎng)安全檢查工作，保證現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備處于正常狀態(tài)，尤其是閥門狀態(tài)要核實(shí)清楚，才能下次啟動(dòng)，避免由于煙道壓力沒(méi)有下降到常壓狀態(tài)，或者煙道憋壓情況發(fā)生，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)失速喘振，鍋爐MFT事件發(fā)生。

5 結(jié)論和建議

對(duì)某發(fā)電廠鍋爐MFT事件進(jìn)行了深入分析，本次事件最大的難點(diǎn)就在于煙囪入口煙氣擋板門開(kāi)、關(guān)狀態(tài)沒(méi)有接入到DCS系統(tǒng)，為分析造成MFT事件的原因帶來(lái)很大技術(shù)困難。通過(guò)深入研究，得出如下的結(jié)論：

通過(guò)對(duì)引風(fēng)機(jī)電流、原煙氣壓力進(jìn)行定量對(duì)比分析得出，造成鍋爐MFT的主要原因是煙囪位置處的擋板門沒(méi)有打開(kāi)，造成煙道憋壓，引風(fēng)機(jī)進(jìn)入失速區(qū)，爐膛負(fù)壓變正且大幅度上升，鍋爐爐膛壓力高延時(shí)3 s保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT跳閘，并給出以下建議：

（1）建議發(fā)電廠將煙囪位置擋板門的狀態(tài)接入到DCS，便于運(yùn)行人員及時(shí)掌握設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)，同時(shí)對(duì)于事故狀態(tài)下，也能夠進(jìn)行狀態(tài)評(píng)估。

（2）建議完善鍋爐MFT后機(jī)組啟動(dòng)的運(yùn)行規(guī)程：當(dāng)鍋爐發(fā)生MFT之后，下次啟動(dòng)時(shí)間間隔至少要在10 min以上，保證煙道能夠正常泄壓，同時(shí)做好現(xiàn)場(chǎng)安全檢查工作，保證現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)正常、閥門狀態(tài)正常。

[1]侯劍雄，曾祥卓，李永秋.600 MW機(jī)組鍋爐MFT動(dòng)作原因分析及邏輯優(yōu)化[J].廣西電力，2016，39（5）∶16－20.

[2]于國(guó)強(qiáng)，呂佳，高綏強(qiáng).660 MW超超臨界機(jī)組MFT時(shí)爐膛壓力控制策略優(yōu)化[J].江蘇電機(jī)工程，2010，29（4）∶65－66.

[3]徐冰.660 MW超臨界機(jī)組MFT誤動(dòng)作事故分析及系統(tǒng)優(yōu)化[J].安徽電子信息職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報(bào)，2012，11（62）∶17－19.

[4]苗長(zhǎng)信，劉志敏，李志浩.某135 MW煤粉鍋爐的一次異常 MFT 分析[J].山東電力技術(shù)，2005（3）∶53－55.

[5]苗長(zhǎng)信，姚常青.某600 MW機(jī)組鍋爐異常MFT分析[J].電力建設(shè)，2008，29（8）∶81－83.

[6]李德波，沈躍良，鄧劍華，等.OPCC型旋流燃燒器大面積燒損的關(guān)鍵原因及改造措施[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2013，33（6）∶43－436.

[7]李德波，沈躍良，徐齊勝，等.運(yùn)用燃燒數(shù)值模擬分析某臺(tái)660 MW超臨界鍋爐旋流燃燒器噴口燒損事故[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2013，49（16）∶121－130.

[8]李德波，徐齊勝，李方勇，等.對(duì)沖旋流燃燒煤粉鍋爐高溫腐蝕現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與改造的數(shù)值模擬研究[J].廣東電力，2015，28（11）∶6-12.

[9]李德波，狄萬(wàn)豐.三合一引風(fēng)機(jī)在1 045 MW火電機(jī)組中的應(yīng)用[J].發(fā)電設(shè)備，2013，27（5）∶311－315.

[10]李德波，徐齊勝，沈躍良，等.660 MW四角切圓鍋爐低氮改造后變磨煤機(jī)組合方式下燃燒特性數(shù)值模擬[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2015，35（2）∶89－95.

[11]李德波，狄萬(wàn)豐，李鑫，等.1 045 MW超超臨界貧煤鍋爐燃用高揮發(fā)分煙煤的燃燒調(diào)整研究及工程實(shí)踐[J].熱能動(dòng)力工程，2016，31（1）∶117-123.

[12]李德波，曾庭華，廖永進(jìn)，等.燃煤機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)近零排放下熱工控制研究與工程實(shí)踐[J].動(dòng)力工程學(xué)報(bào)，2017，37（7）∶569－576.

[13]陳勤根，茅建波，應(yīng)明良.某300 MW機(jī)組鍋爐低氮燃燒器改造后再熱汽溫偏差大原因分析及調(diào)整[J].浙江電力，2016，35（3）∶42-45.

[14]章良利，李敏，趙敏，等.對(duì)沖燃燒鍋爐低氮燃燒器改造后煤種適應(yīng)性試驗(yàn)研究[J].浙江電力，2016，35（11）∶37-41.

[15]盧紅書(shū).300 MW機(jī)組鍋爐燃燒系統(tǒng)低氮改造與效果分析[J].浙江電力，2015，34（1）∶37－40.