彭 楊 葉長(zhǎng)青 孫風(fēng)景 王學(xué)強(qiáng) 朱 鵬 朱 慶 張 宇 王威林

0 引言

高含硫氣井在完井時(shí)，一般采用井下安全閥＋耐蝕合金油管＋永久式封隔器的完井管柱，并在封隔器以上的油管—套管環(huán)空中注入保護(hù)液[1-6]，避免生產(chǎn)套管與酸性流體介質(zhì)直接接觸，保證氣井安全生產(chǎn)。在此完井方式條件下，氣井生產(chǎn)時(shí)，油管成為唯一的生產(chǎn)通道，油管和套管不連通。隨著地層壓力降低，氣井?dāng)y液能力逐漸下降；如開展排水采氣工藝，受限于上述完井方式，無(wú)現(xiàn)成排水采氣工藝實(shí)施通道[7]，從而加劇井底積液，積液嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起氣井水淹關(guān)井。特別是部分大產(chǎn)水量的氣井，水淹后復(fù)產(chǎn)較為困難。

電潛泵排水采氣工藝作為一種高揚(yáng)程、大排量的排水工藝，用于大產(chǎn)水量氣井的水淹復(fù)產(chǎn)，效果有目共睹[8]。但實(shí)施電潛泵排水采氣工藝的常規(guī)氣井，其完井管柱中沒(méi)有封隔器。生產(chǎn)時(shí)，套管和油管處于連通狀態(tài)，井內(nèi)流體與套管直接接觸，這種完井方式難以滿足高含硫氣井保護(hù)套管的要求，使電潛泵在高含硫氣井排水采氣的應(yīng)用受到很大限制。因此，圍繞電潛泵排水采氣工藝在高含硫氣井的應(yīng)用所面臨的技術(shù)難點(diǎn)，結(jié)合高含硫氣井完井方式和電潛泵排水采氣工藝技術(shù)特點(diǎn)，在完井管柱設(shè)計(jì)、工具配套等方面開展研究，提出一項(xiàng)適合于高含硫氣井的電潛泵排水采氣工藝技術(shù)，為高含硫氣井開展電潛泵排水采氣工藝探索出一條可行的道路。

1 技術(shù)挑戰(zhàn)

1.1 套管的保護(hù)

高含硫氣井完井方式強(qiáng)調(diào)對(duì)套管的保護(hù)，生產(chǎn)時(shí)，油管成為唯一通道，油、套環(huán)空與油管中的流體處于隔絕狀態(tài)。而目前應(yīng)用了電潛泵排水采氣工藝的常規(guī)氣井，其完井管柱中沒(méi)有封隔器（圖1），氣井產(chǎn)出的氣體主要從油、套環(huán)空產(chǎn)出，因此會(huì)破壞這種隔絕狀態(tài)，導(dǎo)致具有腐蝕性的介質(zhì)直接與套管接觸，使套管失去保護(hù)。需要針對(duì)高含硫氣井特殊的井筒完整性和保護(hù)套管的要求，重新設(shè)計(jì)適用于開展電潛泵排水采氣工藝的完井方式，以解決兩者之間的矛盾。

1.2 氣體干擾的影響

圖1 采用電潛泵排水采氣工藝的常規(guī)氣井完井管柱示意圖

氣體干擾是電潛泵用于氣井排水采氣工藝必然面臨的問(wèn)題，將對(duì)電潛泵的平穩(wěn)運(yùn)行造成影響，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致電潛泵氣鎖停機(jī)，從而降低電潛泵運(yùn)行時(shí)效，難以達(dá)到連續(xù)排液、讓氣井恢復(fù)正常生產(chǎn)的目的。因此，如何降低氣體干擾對(duì)電潛泵運(yùn)行的影響是設(shè)計(jì)氣井完井方式和電潛泵系統(tǒng)選型時(shí)必須考慮的問(wèn)題。

2 關(guān)鍵技術(shù)對(duì)策

針對(duì)高含硫氣井完井特點(diǎn)，結(jié)合電潛泵用于高含硫氣井排水采氣工藝面臨的技術(shù)難題，從完井管柱設(shè)計(jì)、應(yīng)對(duì)氣體干擾、降低電潛泵機(jī)組震動(dòng)等方面進(jìn)行技術(shù)攻關(guān)，并提出了針對(duì)性的技術(shù)方案。

2.1 以罐裝電潛泵系統(tǒng)為主體的完井管柱系統(tǒng)

為實(shí)現(xiàn)高含硫氣井的順利排水采氣，并完成對(duì)套管的保護(hù)，氣井的完井管柱系統(tǒng)采取罐裝電潛泵系統(tǒng)與插管封隔器相結(jié)合的方式，如圖2所示。

罐裝電潛泵系統(tǒng)主要包括罐裝系統(tǒng)和電潛泵兩部分，其中罐裝系統(tǒng)為頂部帶有電纜穿越系統(tǒng)、下部為帶有油管密封總成的圓筒結(jié)構(gòu)，兩頭均有相應(yīng)的密封機(jī)構(gòu)。將整套電潛泵機(jī)組置于罐裝系統(tǒng)內(nèi)，電潛泵機(jī)組上部與油管連接至罐裝系統(tǒng)的頂部，罐裝系統(tǒng)的頂部與上部完井油管連接，罐裝系統(tǒng)下部的油管密封總成插入下部插管封隔器中。電潛泵機(jī)組位于罐裝系統(tǒng)內(nèi)的電纜通過(guò)罐裝系統(tǒng)上部的電纜穿越系統(tǒng)與位于罐裝系統(tǒng)外的電纜相連，從而保證電力的供應(yīng)。

圖2 考慮套管保護(hù)的電潛泵完井管柱示意圖

電潛泵運(yùn)行時(shí)，所有流體均從插管封隔器內(nèi)部通道進(jìn)入罐裝內(nèi)，再被泵送至油管內(nèi)直到地面，油管是唯一的流通通道，井內(nèi)氣水介質(zhì)不會(huì)進(jìn)入油套環(huán)空內(nèi)。

2.2 應(yīng)對(duì)氣體干擾的措施

2.2.1 多相流泵

電潛泵機(jī)組的核心部件為離心泵，其對(duì)氣體的抗干擾能力是決定電潛泵排水采氣時(shí)能否正常運(yùn)行的關(guān)鍵。為降低離心泵吸入口游離氣的含量，常規(guī)電潛泵機(jī)組一般配有分離器。在生產(chǎn)時(shí)，套管主要產(chǎn)氣，油管主要產(chǎn)水。而采用罐裝電潛泵系統(tǒng)后，氣井產(chǎn)出的氣和水都通過(guò)電潛泵進(jìn)入油管中，油管是唯一的生產(chǎn)通道。如果再配備分離器，則分離出的氣體容易集聚在罐裝系統(tǒng)的上部，壓低罐裝內(nèi)的液面，最終引起離心泵氣鎖停機(jī)，因此罐裝電潛泵系統(tǒng)不能配備分離器。但為保證整套電潛泵機(jī)組在高氣液比情況下的正常運(yùn)行，需采用對(duì)氣體抗干擾能力更高的離心泵。多相流泵是近年來(lái)離心泵在克服氣體干擾方面取得的一大進(jìn)展，該型泵通過(guò)大角度的葉輪設(shè)計(jì)允許更多的氣體通過(guò)葉輪流道（圖3），同時(shí)將流道中的大氣泡打碎為細(xì)小的氣泡，減少氣泡聚集。其對(duì)氣體的抗干擾能力比一般離心泵高15%～20%（圖4），能夠在井下游離氣含量達(dá)到75%的情況下正常工作而不被氣鎖，滿足了離心泵在罐裝系統(tǒng)中正常工作的需要。

圖3 多相流泵流道結(jié)構(gòu)示意圖

圖4 多相流泵與常規(guī)離心泵性能對(duì)比圖

2.2.2 放氣管線

由于氣水自然分離，在罐裝系統(tǒng)內(nèi)部，游離氣容易聚集在罐裝系統(tǒng)的上部，壓低罐裝系統(tǒng)內(nèi)的液面。當(dāng)液面被壓低至泵吸入口附近時(shí)，會(huì)引起電潛泵運(yùn)行波動(dòng)，甚至導(dǎo)致氣鎖停機(jī)。為進(jìn)一步提高電潛泵機(jī)組對(duì)氣體的抗干擾能力，在罐裝系統(tǒng)上部安裝放氣管線，從罐裝系統(tǒng)上部直接接至井口。通過(guò)地面控壓放掉罐裝系統(tǒng)內(nèi)的氣體，保證電潛泵在罐裝系統(tǒng)中的沉沒(méi)度以減少氣體對(duì)電潛泵運(yùn)行的影響。

2.3 氣井自噴時(shí)流道切換

部分氣井通過(guò)一段時(shí)間連續(xù)排液后，可實(shí)現(xiàn)自噴生產(chǎn)，這時(shí)就不再需要電潛泵進(jìn)行輔助排液，電潛泵可停止工作。但在罐裝電潛泵系統(tǒng)中，由于流體直接從泵吸入口進(jìn)入電潛泵內(nèi)，要通過(guò)電潛泵內(nèi)部復(fù)雜的流道才能進(jìn)入上部油管中。而流體流經(jīng)電潛泵流道時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的壓降，從而減弱氣井帶液自噴的效果。

自動(dòng)換向閥因其靈活的流體轉(zhuǎn)向控制優(yōu)勢(shì)已在電潛泵排水采氣井中得到了較好的應(yīng)用[9]，在此，可考慮在電潛泵罐裝系統(tǒng)的電潛泵出口加裝自動(dòng)換向閥，以實(shí)現(xiàn)電潛泵工作關(guān)閉狀態(tài)下流道的切換，增強(qiáng)氣井帶液自噴的效果。該工具主要通過(guò)其內(nèi)部擋塊和旁閥實(shí)現(xiàn)流體的轉(zhuǎn)向控制（圖5）。當(dāng)電潛泵正常工作時(shí)，流體推動(dòng)內(nèi)部擋塊向上移動(dòng)，自動(dòng)換向閥的旁閥關(guān)閉。流體經(jīng)電潛泵從自動(dòng)換向閥內(nèi)部進(jìn)入油管，直到地面；當(dāng)氣井能夠自噴時(shí)，電潛泵停止工作，內(nèi)部擋塊下移，旁閥打開，流體直接從旁閥進(jìn)入油管，則不需經(jīng)過(guò)電潛泵，從而避免了不必要的壓降損失。

圖5 自動(dòng)換向閥結(jié)構(gòu)示意圖

2.4 降低管柱震動(dòng)的對(duì)策

川渝氣田的高含硫氣井井深大多超過(guò)3 000 m，如龍崗礁灘氣藏井深普遍超過(guò)5 000 m。電潛泵在超過(guò)3 000 m的井中運(yùn)行，產(chǎn)生的管柱震動(dòng)較大。以TD90井為例，泵掛深度達(dá)到4 050 m，電潛泵管柱僅采用扶正器進(jìn)行扶正；在電潛泵運(yùn)行時(shí)，使管柱的徑向震動(dòng)加速度常常超過(guò)4個(gè)重力加速度。如果震動(dòng)得不到有效控制，將對(duì)電潛泵機(jī)組的運(yùn)行帶來(lái)極大隱患，同時(shí)也可能導(dǎo)致插管封隔器失效，使氣水介質(zhì)進(jìn)入油、套環(huán)空。因此在選擇封隔器時(shí)，應(yīng)選用帶有錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器（圖6）。通過(guò)帶錨定機(jī)構(gòu)的封隔器，來(lái)降低管柱震動(dòng)，保證電潛泵機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行和封隔器密封效果。

2.5 防腐材質(zhì)選擇

圖6 帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器示意圖

罐裝電潛泵系統(tǒng)的材質(zhì)（電潛泵機(jī)組材質(zhì)和罐裝材質(zhì)）按照氣井相應(yīng)的氣水介質(zhì)條件，選用高等級(jí)的防腐材質(zhì)并結(jié)合防腐噴涂即可，通行做法如下[10-15]：①各接頭采用不銹鋼材料，殼體采用鍍層、涂層防腐；②電潛泵機(jī)組殼體外表面及接頭外表面為高鎳合金層，再采用防腐蝕涂料進(jìn)行防腐處理；③保護(hù)器軸、泵軸、分離器軸采用高強(qiáng)度、耐腐蝕的蒙乃爾合金材料；④泵出口接頭、先鍍高鎳合金層，再在外表噴涂耐油耐腐蝕涂料或采用不銹鋼材料制造；⑤連接花鍵套采用高強(qiáng)度、耐腐蝕的蒙乃爾合金材料；⑥大扁、小扁電纜采用鉛護(hù)套，鎧皮采用蒙乃爾材料；⑦小扁電纜頭外殼采用高鎳鑄鐵材料，并外加防腐涂層，如有必要可采用黃金小扁頭；⑧電纜保護(hù)器采用不銹鋼材料。

3 實(shí)施步驟與技術(shù)參數(shù)

3.1 實(shí)施步驟

具體實(shí)施時(shí)，分為以下幾步：①完成通井刮管作業(yè)；②下入帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器，油、套環(huán)空替入保護(hù)液并坐封；③在井口完成罐裝電潛泵系統(tǒng)的連接；④下入罐裝系統(tǒng)，油管密封總成插入已經(jīng)坐封的帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器內(nèi)；⑤完成井口裝置安裝與生產(chǎn)流程恢復(fù)；⑥啟動(dòng)電潛泵運(yùn)轉(zhuǎn)。

電潛泵運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，氣液從插管封隔器和錨定式油管密封總成內(nèi)部通道進(jìn)入到罐裝系統(tǒng)內(nèi)，再經(jīng)離心泵一起泵入進(jìn)油管直至地面。整個(gè)過(guò)程不會(huì)有氣或水進(jìn)入環(huán)空中，從而實(shí)現(xiàn)在排水采氣的同時(shí)保護(hù)套管的目的。同時(shí)，整個(gè)電潛泵機(jī)組位于罐裝系統(tǒng)內(nèi)，依靠帶有錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器，相比于常規(guī)的電潛泵工藝完井，管柱震動(dòng)能得到有效降低，以保證插管封隔器的密封效果。

3.2 選型流程及技術(shù)參數(shù)

罐裝電潛泵系統(tǒng)中電潛泵機(jī)組的選型與常規(guī)電潛泵機(jī)組的選型相比，除不進(jìn)行分離器選型外，其余流程基本一致。通過(guò)氣井流入動(dòng)態(tài)與泵特性曲線的綜合分析，對(duì)氣井進(jìn)行不同生產(chǎn)壓差下的工況計(jì)算，使優(yōu)選出的離心泵、電機(jī)等機(jī)組運(yùn)行參數(shù)能滿足氣井各生產(chǎn)階段的需求，如圖7所示。

圖7 電潛泵排水采氣工藝機(jī)組選型流程圖

同時(shí)，罐裝電潛泵系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)包括電潛泵工作的最大排量與最大揚(yáng)程，其主要受限于罐裝規(guī)格，而罐裝規(guī)格需要與套管規(guī)格相匹配。因此根據(jù)套管規(guī)格，選擇對(duì)應(yīng)罐裝尺寸，并結(jié)合電潛泵機(jī)組的選型結(jié)果，形成罐裝電潛泵關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，如表1所示。

4 實(shí)例設(shè)計(jì)

以L2井為例，其產(chǎn)層深度為4 700 m，地層壓力為38 MPa，溫度為140 ℃；原井內(nèi)管柱封隔器下入深度為4 500 m，封隔器以上為?177.8 mm套管，該井硫化氫含量為15 g/m3。生產(chǎn)初期自噴期間最高產(chǎn)水量為150 m3/d，氣藏工程設(shè)計(jì)推薦該井的排水規(guī)模為200 m3/d。

4.1 完井管柱設(shè)計(jì)

在完井管柱方面，根據(jù)該井原井下封隔器位置及封隔器以上套管尺寸，設(shè)計(jì)罐裝電潛泵系統(tǒng)泵掛位置4 100 m，新下入帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器位置4150 m。整個(gè)完井管柱從下到上分別為帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器、電潛泵罐裝系統(tǒng)和油管。其中，電潛泵罐裝系統(tǒng)配套自動(dòng)換向閥以實(shí)現(xiàn)電潛泵工作關(guān)閉狀態(tài)下流道的切換、放氣管線以降低氣體干擾的影響，帶錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器以降低管柱震動(dòng)，具體完井方式如圖8所示。

4.2 機(jī)組選型設(shè)計(jì)

根據(jù)該井基本井況與生產(chǎn)情況，按照電潛泵排水采氣工藝設(shè)計(jì)選型流程，并結(jié)合目前電潛泵常見(jiàn)規(guī)格，對(duì)電潛泵機(jī)組進(jìn)行選型設(shè)計(jì)。

根據(jù)氣藏工程設(shè)計(jì)推薦排水規(guī)模為200 m3/d的要求和氣井流入動(dòng)態(tài)的分析，選用工作排量范圍在250～400 m3/d的多相流泵，最大揚(yáng)程3 000 m，以滿足氣藏工程對(duì)排水規(guī)模的需求。同時(shí)，L2井封隔器以上為?177.8 mm套管，因此選用?139.7 mm罐裝（壁厚6.2 mm），電潛泵機(jī)組最大外徑114.3 mm。詳細(xì)選型設(shè)計(jì)如表2所示。

4.3 材質(zhì)選擇

根據(jù)該井氣水介質(zhì)情況，電潛泵機(jī)組和罐裝系統(tǒng)使用耐腐蝕材質(zhì)，具體材質(zhì)選擇如表3所示。

表1 技術(shù)參數(shù)表

圖8 L2井罐裝電潛泵系統(tǒng)完井管柱示意圖

表2 電潛泵機(jī)組和罐裝系統(tǒng)選型參數(shù)表

表3 電潛泵罐裝系統(tǒng)材質(zhì)選擇表

5 結(jié)論

1）罐裝電潛泵系統(tǒng)結(jié)合錨定式插管封隔器形成的高含硫氣井完井管柱系統(tǒng)能夠?qū)崿F(xiàn)電潛泵的正常運(yùn)行，同時(shí)滿足保護(hù)套管的需要。

2）罐裝電潛泵系統(tǒng)采用多相流泵和放氣管線以應(yīng)對(duì)氣體干擾的影響，在電潛泵罐裝系統(tǒng)的電潛泵出口加裝自動(dòng)換向閥以實(shí)現(xiàn)電潛泵工作關(guān)閉狀態(tài)下流道的切換，增強(qiáng)氣井帶液自噴的效果，同時(shí)選用帶有錨定機(jī)構(gòu)的插管封隔器，降低管柱震動(dòng)，保證電潛泵穩(wěn)定運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)氣井正常生產(chǎn)。

3）新設(shè)計(jì)的高含硫氣井電潛泵完井系統(tǒng)可應(yīng)用于?244.5 mm和?177.8 mm套管中：在?244.5 mm套管中，電潛泵的最大排量為900 m3/d，最高揚(yáng)程為4500 m；在?177.8 mm套管中，電潛泵的最大排量為300 m3/d，最高揚(yáng)程為3 000 m。

[ 1 ] 李玉飛, 佘朝毅, 劉念念, 張華禮, 張林, 朱達(dá)江. 龍王廟組氣藏高溫高壓酸性大產(chǎn)量氣井完井難點(diǎn)及其對(duì)策[J]. 天然氣工業(yè), 2016, 36(4): 60-64.Li Yufei, She Chaoyi, Liu Niannian, Zhang Huali, Zhang Lin &Zhu Dajiang. Completion diきculties of HPHT and high-flowrate sour gas wells in the Longwangmiao Fm gas reservoir, Sichuan Basin, and corresponding countermeasures[J]. Natural Gas Industry, 2016, 36(4): 60-64.

[ 2 ] 盧齊, 林軼斌, 趙益秋. 永久式封隔器完井技術(shù)在龍王廟氣藏開發(fā)井中的應(yīng)用[J]. 鉆采工藝, 2016, 39(2): 39-42.Lu Qi, Lin Yibin & Zhao Yiqiu. Application of permanent packer completion technology in Sichuan Longwangmiao gas reservoir[J]. Drilling & Production Technology, 2016, 39(2): 39-42.

[ 3 ] 郭建華, 佘朝毅, 唐庚, 陳艷, 施太和. 高溫高壓高酸性氣井完井管柱優(yōu)化設(shè)計(jì)[J]. 天然氣工業(yè), 2011, 31(5): 70-72.Guo Jianhua, She Chaoyi, Tang Geng, Chen Yan & Shi Taihe.Optimal design and application of completion strings in a HTHP gas well[J]. Natural Gas Industry, 2011, 31(5): 70-72.

[ 4 ] 熊昕東, 龍剛, 熊曉東, 青炳, 薛麗娜. 高溫高壓含硫氣井完井技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì), 2011, 5(2):57-61.Xiong Xindong, Long Gang, Xiong Xiaodong, Qing Bing & Xue Lina. Completion technologies for HTHP gas wells with H2S[J].Natural Gas Technology and Economy, 2011, 5(2): 57-61.

[ 5 ] 孫莉, 樊建春, 孫雨婷, 張喜明, 文敏. 氣井完整性概念初探及評(píng)價(jià)指標(biāo)研究[J]. 中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù), 2015, 11(10):79-84.Sun Li, Fan Jianchun, Sun Yuting, Zhang Ximing & Wen Min.Discussion on concept and evaluation index of gas well integrity[J]. Journal of Safety Science and Technology, 2015, 11(10):79-84.

[ 6 ] 盧亞鋒, 林元華, 楊江海, 陳逸飛, 李善軍. 川東飛仙關(guān)組氣藏高含硫氣井完井工藝設(shè)計(jì)研究[J]. 天然氣勘探與開發(fā),2008, 31(2): 53-56.Lu Yafeng, Lin Yuanhua, Yang Jianghai, Chen Yifei & Li Shanjun. Well-completion design of high-sour gas wells in Feixianguan Formation gas reservoirs, eastern Sichuan Basin[J]. Natural Gas Exploration and Development, 2008, 31(2): 53-56.

[ 7 ] 黎洪珍, 劉萍, 劉暢, 吳祿蘭, 程姣. 川東地區(qū)高含硫氣田安全高效開發(fā)技術(shù)瓶頸與措施效果分析[J]. 天然氣勘探與開發(fā),2015, 38(3): 43-47.Li Hongzhen, Liu Ping, Liu Chang, Wu Lulan & Cheng Jiao.Technologic bottleneck of eあectively developing high-sour gasfields in eastern Sichuan Basin and its countermeasure eあect[J].Natural Gas Exploration and Development, 2015, 38(3): 43-47.[ 8 ] 盧富國(guó). 電潛泵排水采氣是又一種排水采氣后續(xù)工藝[J]. 鉆采工藝, 1999, 22(6): 38-41.Lu Fuguo. A follow-up technique for dewatering gas production using submersible electric pumps[J]. Drilling & Production Technology, 1999, 22(6): 38-41.

[ 9 ] 熊杰, 王學(xué)強(qiáng), 孫新云, 王威林, 彭?xiàng)? 朱昆. 深井電潛泵排水采氣工藝技術(shù)研究及應(yīng)用[J]. 鉆采工藝, 2012, 35(4): 60-61.Xiong Jie, Wang Xueqiang, Sun Xinyun, Wang Weilin, Peng Yang & Zhu Kun. Research and application of drainage gas recovery technology by electrical submersible pump in deep gas well[J]. Drilling & Production Technology, 2012, 35(4):60-61.

[10] Sikes MA, Adams DL, Qi JP & Wonitoy K. H2S challenges presented to ESP systems[C]//SPE Middle East Oil and Gas Show and Conference, 25-28 September 2011, Manama, Bahrain. DOI:http://dx.doi.org/10.2118/141170-MS.

[11] 龐向東. 潛油電泵耐腐蝕性技術(shù)研究[D]. 哈爾濱: 哈爾濱工程大學(xué), 2003.Pang Xiangdong. The behavior of corrosion for ESP[D]. Harbin:Harbin Engineering University, 2003.

[12] 王亞坤. 潛油電泵機(jī)組防硫化氫腐蝕方案探討[J]. 油氣田地面工程, 2009, 28(10): 75-76.Wang Yakun. Discussion on the project of anti-corrosion of hydrogen sulfide to submersible electric pump units[J]. Oil-Gasfield Surface Engineering, 2009, 28(10): 75-76.

[13] 劉恒, 丁學(xué)光, 趙大龍, 趙永武. H2S腐蝕對(duì)潛油電泵機(jī)組的影響[J]. 石油化工腐蝕與防護(hù), 2009, 26(2): 27-29.Liu Heng, Ding Xueguang, Zhao Dalong & Zhao Yongwu. Impact of H2S gas corrosion on the submersible pumping unit[J].Corrosion & Protection in Petrochemical Industry, 2009, 26(2):27-29.

[14] 龐向東, 劉軍, 梅思杰, 遲毅. 在含CO2油井中潛油電泵機(jī)組耐腐蝕性研究[J]. 應(yīng)用科技, 2003, 30(2): 56-58.Pang Xiangdong, Liu Jun, Mei Sijie & Chi Yi. Study of corrosion-resistance of ESP in CO2well[J]. Applied Science and Technology, 2003, 30(2): 56-58.

[15] 馬進(jìn)文, 金文剛, 李昌勝, 周戈亮, 劉欣欣. 電潛泵井防腐工藝探討[J]. 石油化工腐蝕與防護(hù), 2012, 29(1): 18-19.Ma Jinwen, Jin Wengang, Li Changsheng, Zhou Geliang & Liu Xinxin. Study on anti-corrosion process for ESP well[J]. Corrosion & Protection in Petrochemical Industry, 2012, 29(1): 18-19.

（修改回稿日期 2017-12-17 編 輯 孔 玲）

湖北宜昌頁(yè)巖氣資源量超5 000億立方米

據(jù)近期中國(guó)地質(zhì)調(diào)查局宣布的結(jié)果，位于宜昌市的“鄂宜頁(yè)1井”經(jīng)過(guò)測(cè)試，獲得頁(yè)巖氣產(chǎn)量為6.02h104m3/d、無(wú)阻流量達(dá)12.38h104m3/d的高產(chǎn)頁(yè)巖氣流，專家預(yù)測(cè)該區(qū)頁(yè)巖氣資源量超過(guò)5 000h108m3。湖北省宜昌市地處江漢平原邊緣地區(qū)，屬于頁(yè)巖氣富集保存條件較好的地區(qū)。

專家認(rèn)為，宜昌頁(yè)巖氣的重大發(fā)現(xiàn)實(shí)現(xiàn)了中國(guó)頁(yè)巖氣勘查從長(zhǎng)江上游向長(zhǎng)江中游的戰(zhàn)略拓展，對(duì)于形成南方頁(yè)巖氣勘探開發(fā)新格局、支撐長(zhǎng)江經(jīng)濟(jì)帶戰(zhàn)略和油氣體制改革等都具有重要的意義。

宜昌市政協(xié)委員鄔曉光表示，湖北省天然氣自給率目前僅為1.3%，伴隨城市化和工業(yè)化持續(xù)發(fā)展，能源需求量的年增長(zhǎng)率將達(dá)10%以上。當(dāng)前，隨著煤改氣等戰(zhàn)略的實(shí)施，各地供氣短缺情況正在進(jìn)一步加劇，開發(fā)宜昌頁(yè)巖氣資源，對(duì)于發(fā)展新興產(chǎn)業(yè)、促進(jìn)區(qū)域產(chǎn)業(yè)改造升級(jí)和生活消費(fèi)綠色轉(zhuǎn)型都具有重要的意義。

鄔曉光等還建議，成立頁(yè)巖氣開發(fā)研究機(jī)構(gòu)，做好開發(fā)利用前的準(zhǔn)備工作，包括研究制定宜昌市開發(fā)頁(yè)巖氣的產(chǎn)業(yè)發(fā)展規(guī)劃，推進(jìn)頁(yè)巖氣的勘探和商業(yè)開采實(shí)驗(yàn)，研究頁(yè)巖氣產(chǎn)業(yè)開發(fā)的支持政策，尋求戰(zhàn)略合作，并建立項(xiàng)目?jī)?chǔ)備庫(kù)，引進(jìn)技術(shù)人才等。