余 斌，李 劍，徐小瓊，陳小波

（國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014）

0 引言

隨著我國(guó)電力工業(yè)的發(fā)展，發(fā)電廠鍋爐裝機(jī)總量持續(xù)增長(zhǎng)，NOX的排放量與日俱增，其所產(chǎn)生的污染和影響也愈來(lái)愈受到關(guān)注。GB 13223-2011《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》要求2014年7月1日起執(zhí)行NOX排放濃度限值100 mg/m3（標(biāo)況下，以下同）的標(biāo)準(zhǔn)[1]。一些重點(diǎn)區(qū)域紛紛提出“近零排放”目標(biāo)，要求燃煤電廠大氣污染物排放達(dá)到燃機(jī)標(biāo)準(zhǔn)，NOX排放濃度低于50 mg/m3。隨著我國(guó)排放標(biāo)準(zhǔn)的提高，發(fā)電廠鍋爐均逐步通過(guò)改造升級(jí)SCR煙氣脫硝裝置來(lái)進(jìn)行更深度的煙氣脫硝，在煙氣中NOX含量降低的同時(shí)，也加劇了發(fā)電廠鍋爐空氣預(yù)熱器的堵塞問(wèn)題[2]。

在新排放條件下，空預(yù)器堵塞成為發(fā)電廠鍋爐運(yùn)行中的突出問(wèn)題，不但影響鍋爐的經(jīng)濟(jì)性，還影響到機(jī)組安全運(yùn)行，因此，研究并分析新排放條件下空預(yù)器堵塞原因及控制措施十分必要。

1 背景介紹

1.1 典型發(fā)電廠鍋爐空預(yù)器

空預(yù)器是燃煤鍋爐的重要輔機(jī)之一。目前大型發(fā)電廠燃煤鍋爐普遍采用三分倉(cāng)容克式空氣預(yù)熱器，由于具有回轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)，所以又稱(chēng)為回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。其基本結(jié)構(gòu)如圖1所示。

1.2 典型脫硝系統(tǒng)

為達(dá)到新的大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)要求，國(guó)內(nèi)電站燃煤機(jī)組均配置了煙氣脫硫脫硝系統(tǒng)，其中煙氣脫硝多采用SCR（選擇性催化還原）法。SCR法是在催化劑作用下，以NH3作為還原劑，將NOX還原成N2和H2O的工藝。SCR系統(tǒng)在多數(shù)發(fā)電廠采用的布置方式為高塵布置方式，即將SCR反應(yīng)器布置在省煤器與空預(yù)器之間，鍋爐省煤器出口的煙氣，在SCR反應(yīng)器入口前的煙道中，與稀釋后的氨充分混合后，進(jìn)入SCR反應(yīng)器，經(jīng)SCR處理的煙氣進(jìn)入鍋爐空氣預(yù)熱器、靜電除塵器和引風(fēng)機(jī)，最后進(jìn)入FGD（煙氣脫硫）系統(tǒng)[3-4]。

圖1 回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器

1.3 空預(yù)器堵塞的原因

燃煤機(jī)組未配置SCR系統(tǒng)時(shí)，在正常運(yùn)行中煙氣攜帶的飛灰會(huì)在空預(yù)器蓄熱元件表面沉積，遇到低溫還會(huì)形成板結(jié)，引起空預(yù)器堵塞。對(duì)于此類(lèi)情況，一般發(fā)電廠運(yùn)行中采用蒸汽吹灰，基本可以控制空預(yù)器的堵塞情況[5]。

煤在燃燒時(shí)會(huì)生成少量的SO3，機(jī)組配置SCR系統(tǒng)后，SCR反應(yīng)催化劑中的活性組分釩在催化降解NOX的過(guò)程中，對(duì)SO2的氧化起到一定的催化作用，又使部分煙氣中的SO2氧化生成SO3[6]。在脫硝過(guò)程中，由于氨的不完全反應(yīng)，NH3/NOX摩爾比通?？刂拼笥诶碚撝?，因此脫硝過(guò)程氨逃逸不可避免。SO3與SCR脫硝過(guò)程中未反應(yīng)的氨（逃逸的氨）反應(yīng)生成硫酸氫銨[7]，這是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，很容易在空預(yù)器沉積，并促使大量飛灰附著于空預(yù)器，從而影響其傳熱性能，增大其阻力，對(duì)空預(yù)器經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行造成影響[8-10]。

2 新排放條件下的空預(yù)器堵塞問(wèn)題

在發(fā)電廠鍋爐超低排放、近零排放改造之前，空預(yù)器堵塞問(wèn)題就一直存在，而隨著新環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)的實(shí)施，發(fā)電廠鍋爐通過(guò)增加脫硝催化劑數(shù)量、增加脫硝系統(tǒng)噴氨強(qiáng)度、更換強(qiáng)氧化性的催化劑等方法來(lái)達(dá)到清潔排放目標(biāo)的同時(shí)，發(fā)電廠鍋爐空預(yù)器堵塞問(wèn)題也隨之加劇。

增加脫硝催化劑數(shù)量，則增加了脫硝系統(tǒng)的煙氣阻力，使引風(fēng)機(jī)進(jìn)口的負(fù)壓上升，空預(yù)器的煙氣與空氣的差壓增加，空預(yù)器漏風(fēng)率增大，使大量的冷空氣漏入煙氣中，造成空預(yù)器冷端平均溫度降低，容易結(jié)露產(chǎn)生受熱面堵塞，進(jìn)而造成空預(yù)器煙氣側(cè)、二次風(fēng)側(cè)進(jìn)出口差壓上升。

增加脫硝系統(tǒng)噴氨強(qiáng)度，則帶來(lái)氨逃逸率的升高，促進(jìn)了煙氣中逃逸的氨與SO3生成硫酸氫銨的正反應(yīng)，造成了煙氣中硫酸氫銨濃度的上升，加劇了空預(yù)器堵塞。

更換強(qiáng)氧化性的催化劑，則在SCR反應(yīng)的同時(shí)，提高了SO2轉(zhuǎn)化為SO3的氧化反應(yīng)，使煙氣中SO3升高，加劇空預(yù)器堵塞問(wèn)題[11]。

3 解決空預(yù)器堵塞問(wèn)題的技術(shù)方法

超低排放改造后，空預(yù)器堵塞是目前發(fā)電廠運(yùn)行中重點(diǎn)關(guān)注的問(wèn)題，解決和消除空預(yù)器堵塞是火力發(fā)電廠的迫切需求。從應(yīng)對(duì)角度上，控制空預(yù)器堵塞的技術(shù)方法有運(yùn)行優(yōu)化法、控制空預(yù)器壁溫法、空預(yù)器吹灰、空預(yù)器水沖洗、單側(cè)空預(yù)器升溫法等。

3.1 運(yùn)行優(yōu)化法

燃料與燃燒優(yōu)化法從控制灰和硫酸氫銨生成的角度來(lái)解決空預(yù)器堵塞問(wèn)題，包括燃料優(yōu)化、鍋爐燃燒優(yōu)化、脫硝系統(tǒng)優(yōu)化。

從燃料優(yōu)化的角度，合理進(jìn)行燃煤摻配，應(yīng)保證燃料的硫分、灰分、水分盡可能穩(wěn)定。

從燃燒優(yōu)化的角度，優(yōu)化配風(fēng)，消除兩側(cè)煙溫偏差，優(yōu)化煙氣流場(chǎng)，維持合理的煙氣氧量，減少NOX生成，同時(shí)也減少了用氨量[12]。根據(jù)煤種變化及SCR進(jìn)口NOX濃度及時(shí)調(diào)整燃燒工況，必要時(shí)改變爐內(nèi)風(fēng)粉配比方式、適當(dāng)降低鍋爐運(yùn)行氧量[13]。

從脫硝優(yōu)化的角度，在滿(mǎn)足環(huán)保要求的前提下，結(jié)合燃燒優(yōu)化后的煙氣流場(chǎng)，合理定量噴氨，嚴(yán)格控制脫硝系統(tǒng)噴氨量，降低氨逃逸，減少硫酸氫銨的反應(yīng)生成量，最終可降低脫硝投入對(duì)空預(yù)器積灰和堵塞的影響，尋求脫硝效率和預(yù)熱器安全運(yùn)行平衡點(diǎn)。

控制空預(yù)器漏風(fēng)率也可以緩解空預(yù)器堵塞?？疹A(yù)器漏風(fēng)率大會(huì)使大量的冷空氣漏入煙氣中，造成空預(yù)器冷端平均溫度降低，容易結(jié)露產(chǎn)生低溫腐蝕和堵塞。進(jìn)行預(yù)熱器改造可降低空預(yù)器漏風(fēng)率。

運(yùn)行優(yōu)化法的特點(diǎn)是可行性高、適用范圍廣、成本較低，對(duì)機(jī)組正常運(yùn)行干擾小。就解決空預(yù)器堵塞問(wèn)題效果來(lái)說(shuō)，其對(duì)未進(jìn)行過(guò)充分優(yōu)化的機(jī)組有明顯效果，對(duì)已進(jìn)行過(guò)充分優(yōu)化、燃燒較好的機(jī)組效果不明顯。

3.2 提升空預(yù)器壁溫法

硫酸氫銨在壁溫低于酸露點(diǎn)的受熱面上凝結(jié)下來(lái)時(shí)，就會(huì)對(duì)受熱面金屬產(chǎn)生嚴(yán)重腐蝕作用，粘結(jié)煙氣中的灰粒子，使其沉積在潮濕的受熱面上造成煙氣通道堵塞。

當(dāng)換熱元件金屬壁溫比酸露點(diǎn)溫度高 5～10℃時(shí)，則不會(huì)沉積低溫粘結(jié)灰，此時(shí)即使有積灰也是松散的。所以，換熱元件金屬壁溫直接決定著換熱元件堵塞的速率[2]。

提升空預(yù)器壁溫法實(shí)質(zhì)上是控制空預(yù)器的冷端綜合溫度（進(jìn)口空氣溫度與出口煙氣溫度之和）不低于防堵塞最低要求值。在入口煙溫比較低、特別是低負(fù)荷和燃用劣質(zhì)煤種時(shí)，空預(yù)器入口冷風(fēng)需要加熱到所需的溫度。在大氣溫度較低時(shí)或機(jī)組低負(fù)荷期間，可投入暖風(fēng)器以提高空預(yù)器的冷端綜合溫度。圖2為從理論意義上計(jì)算的絕對(duì)安全的理想空預(yù)器冷端綜合溫度推薦范圍，燃煤收到基含硫量對(duì)理想空預(yù)器冷端綜合溫度有很大影響，當(dāng)燃煤收到基含硫量低于臨界值（0.5%左右）時(shí)，實(shí)際發(fā)電廠鍋爐可達(dá)到理想空預(yù)器冷端綜合溫度；而當(dāng)燃煤收到基含硫量高于臨界值（如1.0%）、進(jìn)口空氣溫度20℃時(shí)，推薦的空預(yù)器出口煙氣溫度在170℃以上，實(shí)際發(fā)電廠鍋爐因運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性考慮無(wú)法達(dá)到理想空預(yù)器冷端綜合溫度；綜合安全性與經(jīng)濟(jì)性，實(shí)際發(fā)電廠鍋爐空預(yù)器推薦冷端溫度更接近表1所列情況。

提升空預(yù)器壁溫法解決空預(yù)器堵塞的效果比較明顯，適用性較廣且改造成本較低，但傳統(tǒng)的控制空預(yù)器壁溫法為了提高冷端進(jìn)口溫度，采用增設(shè)再循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)行熱風(fēng)再循環(huán)或者抽取熱二次風(fēng)至二次風(fēng)機(jī)進(jìn)口與冷空氣混合，以提高進(jìn)風(fēng)溫度。系統(tǒng)增設(shè)的再循環(huán)風(fēng)機(jī)提高了廠用電率，增加了能耗損失；而采用抽取熱二次風(fēng)至二次風(fēng)機(jī)進(jìn)口與冷空氣混合以提高進(jìn)風(fēng)溫度，一方面增加了二次風(fēng)機(jī)的電耗，另一方面，再循環(huán)熱風(fēng)和送風(fēng)機(jī)入口冷風(fēng)的混合不均易造成送風(fēng)機(jī)運(yùn)行出現(xiàn)故障，影響風(fēng)機(jī)使用壽命。

表1 美國(guó)發(fā)電廠鍋爐空預(yù)器推薦冷端溫度

圖2 防止空預(yù)器堵塞的運(yùn)行溫度指導(dǎo)曲線（美國(guó)豪頓華VN空預(yù)器）

目前，提出一種提升空預(yù)器壁溫的新思路是對(duì)傳統(tǒng)的三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的送風(fēng)方式進(jìn)行改造，采用熱一次風(fēng)進(jìn)風(fēng)回?zé)?；因一次風(fēng)的壓力較高，則無(wú)需增壓風(fēng)機(jī)，既可達(dá)到既熱風(fēng)循環(huán)降解硫酸氫銨，又避免增設(shè)增壓風(fēng)機(jī)所帶來(lái)的額外能耗的效果。

3.3 空預(yù)器吹灰優(yōu)化法

對(duì)于新排放條件下存在的空預(yù)器差壓升高較快的現(xiàn)象，在空預(yù)器壓差增加后，應(yīng)適度提高空預(yù)器吹灰母管壓力，并相應(yīng)縮短吹灰時(shí)間間隔，特別是冬季鍋爐排煙溫度較低時(shí)，空預(yù)器冷端吹灰器應(yīng)增加吹灰次數(shù)。在進(jìn)行吹灰器改造時(shí)，可考慮采用雙介質(zhì)吹灰器（高壓水+蒸汽）或一點(diǎn)多噴口形式吹灰器增加吹灰動(dòng)量，使吹灰穿透深度達(dá)到 800～1 000 mm。

空預(yù)器吹灰要達(dá)到效果，除了吹灰壓力、吹灰頻率、吹灰汽源品質(zhì)等的保證外，更重要的條件是吹灰蒸汽所覆蓋的空預(yù)器被吹灰區(qū)域應(yīng)與空預(yù)器堵塞區(qū)域一致。

在設(shè)計(jì)或改造空預(yù)器吹灰裝置時(shí)，應(yīng)根據(jù)鍋爐實(shí)際煙氣成分與空預(yù)器構(gòu)造情況，確定空預(yù)器易堵塞區(qū)域，并確保吹灰器所吹蒸汽能有足夠剛性覆蓋空預(yù)器易堵塞區(qū)域，使灰粒產(chǎn)生振動(dòng)，脫離硫酸氫銨的吸附被煙氣帶走，達(dá)到降低空氣預(yù)熱器因硫酸氫銨吸附灰粒而堵塞的效果。硫酸氫銨在空預(yù)器中的沉積位置如圖3所示。

圖3 硫酸氫銨在空預(yù)器中的沉積位置

3.4 空預(yù)器在線水沖洗法

空預(yù)器蓄熱元件內(nèi)部堵塞，主要成分是灰、硫酸氫氨、鹽類(lèi)等具有粘著性并結(jié)垢的物質(zhì)，在60~80℃的水中溶解度最大。在線沖洗就是在空預(yù)器運(yùn)行中，將60~80℃高壓水送入空預(yù)器冷端，隨著空預(yù)器的轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)行沖洗，疏通堵塞的蓄熱元件。

圖4為某發(fā)電廠空預(yù)器在線水沖洗系統(tǒng)，空預(yù)器在線高壓水沖洗系統(tǒng)水源取自鍋爐爐側(cè)閉式冷卻水供引風(fēng)機(jī)水箱補(bǔ)水管道，經(jīng)過(guò)濾網(wǎng)后直接引入高壓水泵進(jìn)行加壓，由該清洗裝置噴嘴噴出，清除空預(yù)器冷端蓄熱元件上的灰垢。該清洗裝置安裝在空預(yù)器煙氣出口處，每臺(tái)空預(yù)器配置1臺(tái)。與常規(guī)蒸汽吹灰器類(lèi)似，為半伸縮型設(shè)計(jì)，外部占用空間小[14]。

進(jìn)行空預(yù)器在線水沖洗時(shí)，啟動(dòng)高壓水槍后，應(yīng)觀察空預(yù)器電流、出口煙溫變化情況采取分段逐步加壓，防止大流量沖洗水進(jìn)入導(dǎo)致空預(yù)器運(yùn)行異常。沖洗過(guò)程中注意監(jiān)視風(fēng)煙系統(tǒng)參數(shù)，如空預(yù)器運(yùn)行電流、煙氣側(cè)壓差、爐膛壓力、空預(yù)器運(yùn)行聲音、報(bào)警、送/引風(fēng)機(jī)及一次風(fēng)機(jī)電流、動(dòng)葉開(kāi)度等。高壓水沖洗完畢后，應(yīng)立即恢復(fù)蒸汽吹灰，避免煙道中積灰吸濕后增加煙道重量引起事故。一次成功的空預(yù)器在線水沖洗，在機(jī)組負(fù)荷和鍋爐總風(fēng)量基本不變的情況下，空預(yù)器電流平穩(wěn)幾乎無(wú)波動(dòng)，運(yùn)行正常無(wú)卡澀或者摩擦現(xiàn)象，小流量沖洗時(shí)對(duì)鍋爐的空預(yù)器運(yùn)行情況無(wú)明顯不利影響。在沖洗過(guò)程中，空預(yù)器煙氣側(cè)差壓不斷下降，降幅可達(dá)1 kPa左右，煙氣側(cè)差壓可降至機(jī)組大修后機(jī)組剛開(kāi)始運(yùn)行的狀態(tài)。

圖4 某發(fā)電廠空預(yù)器在線水沖洗系統(tǒng)

空預(yù)器在線水沖洗技術(shù)的特點(diǎn)是短期解決堵塞效果較明顯，改造成本中等，對(duì)機(jī)組運(yùn)行干擾較大。

3.5 單側(cè)空預(yù)器升溫法

單側(cè)空預(yù)器升溫清除積灰的理論基礎(chǔ)是：硫酸氫銨的氣化溫度為150～230℃，對(duì)空預(yù)器升溫后硫酸氫銨從固態(tài)變成氣態(tài)，可減輕空預(yù)器堵塞；碳鋼空預(yù)器蓄熱片變形溫度為420℃，表面噴涂陶瓷的冷端蓄熱元件爆瓷溫度在300℃以上，與硫酸氫銨的氣化溫度有足夠的安全余量；對(duì)于合適的空預(yù)器，控制好升溫速率，升溫后整體膨脹變形造成的摩擦問(wèn)題可受控。

某發(fā)電廠在實(shí)施環(huán)保新標(biāo)準(zhǔn)后，2號(hào)機(jī)組運(yùn)行一個(gè)多月發(fā)生2A空預(yù)器堵塞，滿(mǎn)負(fù)荷2A側(cè)空預(yù)器煙氣側(cè)差壓達(dá)3 kPa左右，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。在此情況下根據(jù)硫酸氫氨的物理特性并結(jié)合以前停運(yùn)空預(yù)器的經(jīng)驗(yàn)，提出通過(guò)將空預(yù)器升溫的方式治理堵塞[15]。

單側(cè)空預(yù)器升溫時(shí)機(jī)組帶50%負(fù)荷，緩慢降低A側(cè)送風(fēng)機(jī)出力，增大B側(cè)送風(fēng)機(jī)出力，控制A側(cè)排煙溫升，當(dāng)A送風(fēng)機(jī)出力減至最低后停運(yùn)該風(fēng)機(jī)。A空預(yù)器排煙溫度達(dá)175℃左右時(shí)其阻力開(kāi)始降低，最終排煙溫度升高到216℃，考慮到空預(yù)器冷端漏風(fēng)的影響，空預(yù)器冷端蓄熱片的底部應(yīng)該達(dá)到了230℃，在此溫度下硫酸氫氨基本全部氣化，空預(yù)器阻力基本恢復(fù)到機(jī)組剛啟動(dòng)時(shí)的狀況。

空預(yù)器升溫過(guò)程中的注意事項(xiàng)：

（1）控制好升溫速率，防止由于膨脹不均造成卡澀。

（2）投入空預(yù)器冷端吹灰連續(xù)運(yùn)行。

（3）由于送風(fēng)聯(lián)絡(luò)門(mén)在空預(yù)器升溫過(guò)程中為關(guān)閉狀態(tài)，當(dāng)一側(cè)送風(fēng)機(jī)停運(yùn)后，如其出口擋板不嚴(yán)發(fā)生倒風(fēng)時(shí)倒回來(lái)的為熱風(fēng)，可能造成停運(yùn)的送風(fēng)機(jī)軸承溫度升高，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視。

（4）如需全部或部分關(guān)閉升溫側(cè)空預(yù)器入口煙氣擋板時(shí)，由于煙道阻力發(fā)生變化，此時(shí)要防止引風(fēng)機(jī)發(fā)生搶風(fēng)。

（5）雖然一側(cè)空預(yù)器后排煙溫度在200℃以上，但另一側(cè)溫度較低，整體不會(huì)造成吸收塔入口煙溫升高過(guò)多。

采用對(duì)空預(yù)器升溫的方法治理硫酸氫氨造成的空預(yù)器蓄熱元件堵塞是有效的，同時(shí)具有耗時(shí)短、費(fèi)用低、效果顯著等優(yōu)勢(shì)；但該方法存在一定操作難度，且對(duì)機(jī)組正常運(yùn)行造成較大干擾。單側(cè)空預(yù)器升溫時(shí)，一側(cè)空預(yù)器的煙氣量減小，另一側(cè)增加，即使對(duì)電除塵器出力進(jìn)行調(diào)整，也容易造成除塵效率的下降；同時(shí)一側(cè)空預(yù)器的排煙溫度超過(guò)200℃，給煙氣冷卻器或無(wú)前置煙氣冷卻器的靜電除塵器帶來(lái)超溫隱患；過(guò)高的排煙溫度也會(huì)縮短煙道膨脹節(jié)的使用壽命。

4 不同技術(shù)方法的比較

各種空預(yù)器防堵技術(shù)在運(yùn)行成本（增加額外能耗）、防堵效果、技術(shù)實(shí)施成本和實(shí)施難度上各有差異，各方面的對(duì)比分析見(jiàn)表2。

表2 不同技術(shù)方法的比較

運(yùn)行優(yōu)化和吹灰技術(shù)作為傳統(tǒng)的空預(yù)器防堵技術(shù)在燃煤發(fā)電機(jī)組普遍采用，但在新環(huán)保排放要求下，很難滿(mǎn)足機(jī)組空預(yù)器防堵的要求。提升蓄熱元件壁溫、水沖洗和單側(cè)升溫從目前各發(fā)電廠的應(yīng)用情況來(lái)看，對(duì)空預(yù)器堵塞防治效果較好，但是單側(cè)升溫和在線水沖洗技術(shù)運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)較高，傳統(tǒng)的提升蓄熱元件壁溫技術(shù)運(yùn)行能耗高，推廣應(yīng)用受到一定的限制。綜上所述，機(jī)組運(yùn)行中，發(fā)電廠可同時(shí)采用多種技術(shù)結(jié)合配套使用來(lái)防止和控制空預(yù)器堵塞；而在新環(huán)保排放要求下，新型的提升蓄熱器壁溫技術(shù)能達(dá)到較好的空預(yù)器堵塞防治效果，將是今后燃煤發(fā)電機(jī)組空預(yù)器防堵技術(shù)的發(fā)展方向之一。

5 結(jié)語(yǔ)

解決和消除空預(yù)器堵塞問(wèn)題的技術(shù)方法，從應(yīng)對(duì)角度上，可分為運(yùn)行優(yōu)化法、控制空預(yù)器壁溫法、空預(yù)器吹灰、空預(yù)器水沖洗、單側(cè)空預(yù)器升溫法等。不同的技術(shù)方法之間并不沖突，對(duì)于新建機(jī)組，可優(yōu)先從空預(yù)器設(shè)備材質(zhì)、吹灰系統(tǒng)設(shè)計(jì)、在線水沖洗系統(tǒng)設(shè)計(jì)上進(jìn)行考慮；對(duì)于改造機(jī)組，可采用從燃料優(yōu)化、燃燒優(yōu)化、脫硝優(yōu)化、運(yùn)行優(yōu)化的角度進(jìn)行多種技術(shù)方法綜合治理的方案。

[1]GB 13223-2011火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：中國(guó)環(huán)境科學(xué)出版社，2012.

[2]王海剛.SCR脫硝機(jī)組空氣預(yù)熱器堵塞原因分析和建議[J].電站系統(tǒng)工程，2015，31（4）∶19-22.

[3]趙宗讓.電力鍋爐SCR煙氣脫硝系統(tǒng)設(shè)計(jì)優(yōu)化[J].中國(guó)電力，2005，38（11）∶69-74.

[4]沈嵐.135 MW燃煤機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)的設(shè)計(jì)[J].浙江電力，2016，35（1）∶61-65.

[5]趙志宏.回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)器堵塞原因分析及預(yù)防措施[J].內(nèi)蒙古電力技術(shù)，2015（2）∶23-26.

[6]ANSTROM M，TOPS E，DUMESIC J A.Density functional theory studies of mechanistic aspects of the SCR reaction on vanadium oxide catalysts[J].Journal of Catalysis，2003，213（2）∶115-125.

[7]馬雙忱，金鑫，孫云雪，等.SCR煙氣脫硝過(guò)程硫酸氫銨的生成機(jī)理與控制[J].熱力發(fā)電，2010（8）∶12-16.

[8]鄔東立，王潔，張國(guó)鑫，等.660 MW SCR脫硝機(jī)組空預(yù)器堵塞原因分析及對(duì)策[J].浙江電力，2014，33（3）∶46-50.

[9]MORETTI A L，TRISCORI R J，RITZENTHALER D P.A system approach to SO3mitigation[R].Ohio∶The Babcock&Wilcox Company，2006∶1-6.

[10]MOSER R E.Benefits of effective SO3removal in coal-fired power plants：beyond opacity control[R].Power Plant Air Pollutant Control Mega Symposium，2006.

[11]雷會(huì)斌.燃煤機(jī)組采用SCR脫硝技術(shù)對(duì)鍋爐空預(yù)器的影響[J].能源研究與利用，2012（6）∶43-44.

[12]高建強(qiáng)，陳元金，袁宏偉，等.660 MW機(jī)組超超臨界鍋爐運(yùn)行中 NOX調(diào)整試驗(yàn)分析[J].浙江電力，2017，36（4）∶35-39.

[13]周楊軍.420 t/h鍋爐低氮燃燒改造與運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整[J].浙江電力，2015，34（3）∶40-43.

[14]吳超.脫硝機(jī)組空預(yù)器在線水沖洗技術(shù)的應(yīng)用[J].工業(yè)技術(shù)，2016（1）∶82-83.

[15]李云東.基于硫酸氫銨造成的空預(yù)器堵塞治理對(duì)策[J].產(chǎn)業(yè)與科技論壇，2015，14（18）∶59-60.

[16]郭義杰.100 MW燃煤鍋爐硫酸氫銨堵塞空氣預(yù)熱器原因分析及應(yīng)對(duì)措施[J].廣東電力，2016，29（9）∶1-6.

[17]靖東平.旋流燃燒鍋爐低NOX改造后結(jié)渣分析與運(yùn)行調(diào)整[J].電力工程技術(shù)，2017，36（3）∶120-124.

[18]李德波，廖永進(jìn)，曾庭華，等.SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵調(diào)整試驗(yàn)關(guān)鍵問(wèn)題探究[J].廣東電力，2016，29（7）∶11-15.