7A52鋁合金焊接接頭表面納米化前后的性能分析/逯瑤，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（1）：57-60.

通過(guò)X射線、掃描電鏡、顯微硬度儀和摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等對(duì)7A52鋁合金焊接接頭高能?chē)娡杼幚砬昂蟮谋砻嫖⒂^組織、晶粒尺寸、變形層厚度、顯微硬度和耐磨性進(jìn)行了測(cè)試分析。結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)20 min高能?chē)娡杼幚硪院?，母材、焊縫以及熱影響區(qū)的表面平均晶粒尺寸分別為28.2，24.7和34.4 nm；表面變形層厚度約為36.5 μm；材料焊接接頭各個(gè)區(qū)域的表面硬度有所提高，焊接接頭磨損率為0.005 6%，是高能?chē)娡枨昂附咏宇^磨損率的29.9%。

7A52鋁合金攪拌摩擦焊工藝優(yōu)化/梁志芳，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（2）：17-20.

接頭強(qiáng)度是攪拌摩擦焊接頭性能的一個(gè)重要指標(biāo)，通過(guò)攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率、焊接速度和軸肩下壓量等焊接工藝參數(shù)的不同組合制備了35個(gè)7A52焊接試板，對(duì)試板進(jìn)行拉伸試驗(yàn)檢測(cè)了接頭的抗拉強(qiáng)度，建立并分析了焊接接頭抗拉強(qiáng)度與焊接工藝參數(shù)之間的回歸模型，攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率n，焊接速度v和軸肩下壓量deta單獨(dú)變化時(shí)，接頭抗拉強(qiáng)度都有峰值存在，并且攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率和焊接速度對(duì)接頭抗拉強(qiáng)度的影響存在交互作用n/v。結(jié)果表明，通過(guò)優(yōu)化焊接參數(shù)可以使得接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到384.06 MPa。

3003鋁合金中溫釬焊接頭力學(xué)性能與顯微組織/張滿，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（3）：61-64.

采用不同Al元素含量的中溫Zn-Al釬料釬焊3003鋁合金，研究了釬焊接頭的力學(xué)性能及顯微組織。結(jié)果表明，使用改進(jìn)的CsF-AlF3釬劑，Zn-Al釬料在3003鋁合金上具有良好的鋪展性能。隨著Al元素含量的增加，釬料在3003鋁合金上的鋪展性能明顯改善，當(dāng)Al元素含量為15%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時(shí)鋪展面積達(dá)到最大，且釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度最高，繼續(xù)增加Al元素含量，鋪展性能下降，同時(shí)釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度降低。釬縫組織分析表明，3003鋁合金的Zn-Al釬料釬焊接頭界面由三部分組成：母材、擴(kuò)散區(qū)、界面區(qū)，擴(kuò)散區(qū)寬度隨Al元素含量升高而增大。釬縫主要由鋁基固溶體與鋅基固溶體構(gòu)成。釬焊接頭強(qiáng)度主要受釬縫內(nèi)部塊狀組織的形態(tài)及分布影響，與擴(kuò)散區(qū)寬度無(wú)關(guān)。

鋁合金雙絲MIG焊焊接接頭組織與耐腐蝕性能/阮野，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（2）：109-112.

采用掃描電鏡、X射線衍射和電化學(xué)分析儀等測(cè)試方法研究了6082-T6鋁合金雙絲MIG焊焊接接頭的組織及其耐腐蝕性能。結(jié)果表明，6082-T6鋁合金雙絲MIG焊接頭組織主要由α-Al，少量的α-Al+Mg2Si共晶和Mg2Si組成，其中Mg2Si主要分布于晶界；對(duì)焊縫與母材的動(dòng)電位極化曲線與鹽霧腐蝕后的腐蝕形貌分析表明，6082-T6鋁合金雙絲MIG焊焊縫的耐腐蝕性低于母材，Mg2Si相的大量析出降低了焊縫的耐腐蝕性。

鋁合金雙脈沖MIG焊熔寬控制/黃健康，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（5）：13-16.

針對(duì)鋁合金中厚板恒定規(guī)范焊接過(guò)程中的熱積累效應(yīng)強(qiáng)、焊縫熔寬逐漸變寬甚至出現(xiàn)焊塌等問(wèn)題，提出了基于視覺(jué)實(shí)時(shí)傳感的熔寬變化，并通過(guò)改變周期性雙脈沖中的高能脈沖時(shí)間即雙脈沖占空因數(shù)來(lái)調(diào)節(jié)熱輸入進(jìn)行熔寬控制的方法，并建立了基于Labview的熔寬視覺(jué)傳感和xPC Target實(shí)時(shí)目標(biāo)環(huán)境的快速原型控制系統(tǒng)來(lái)進(jìn)行閉環(huán)控制。結(jié)果表明，所建立的視覺(jué)傳感及快速原型系統(tǒng)具有很好的快速響應(yīng)性能。采用可調(diào)的周期性雙脈沖工藝可有效減少母材熱輸入，使焊縫熔寬得到有效的控制，且焊縫成形美觀。

拘束控制鋁合金焊接面外變形行為分析/肖曉明，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（5）：33-36.

利用溫度和變形實(shí)時(shí)測(cè)量系統(tǒng)，對(duì)5A12鋁合金板拘束焊變形和外拘束力進(jìn)行了試驗(yàn)研究，分析了拘束力大小和拘束釋放對(duì)試板面外變形的影響。結(jié)果表明，施加不同的拘束力，試板焊后殘余面外變形大小不同，適當(dāng)?shù)木惺梢杂行У乜刂坪附幼冃?；焊接結(jié)束拘束卸載后，焊接件變形出現(xiàn)不同程度的反彈；彈性回復(fù)是造成拘束焊殘余變形的主要因素；拘束力大小為0.2 kN，采用對(duì)稱面壓緊的方式，拘束位置距焊縫中心45 mm，厚度為6 mm的5A12鋁合金試板殘余變形最小。

超聲對(duì)不同鋁合金攪拌摩擦焊接頭性能的影響/馬慧坤，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（1）：6-8.

利用自行研制的超聲攪拌摩擦焊機(jī)分別對(duì)2219，7A52，LF21鋁合金進(jìn)行了常規(guī)攪拌摩擦焊和超聲攪拌摩擦焊兩種不同焊接的試驗(yàn)，并對(duì)常規(guī)攪拌摩擦焊與超聲攪拌摩擦焊焊縫的微觀組織、拉伸斷口形貌進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明，超聲攪拌摩擦焊與常規(guī)攪拌摩擦焊相比熱影響區(qū)幾乎消失；超聲攪拌摩擦焊焊縫焊核區(qū)組織比常規(guī)攪拌摩擦焊焊核區(qū)組織晶粒更加細(xì)小；斷口掃描電鏡圖顯示母材斷口韌窩具有非等軸狀待征，韌窩邊上撕裂棱明顯表明為韌性斷裂；超聲攪拌摩擦焊斷口韌窩撕裂棱不明顯；超聲攪拌摩擦焊比常規(guī)攪拌摩擦焊的平均抗拉強(qiáng)度有所提高，但斷后伸長(zhǎng)率有所降低。

7N01鋁合金攪拌摩擦焊接頭力學(xué)性能/孟立春，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（2）：90-92，100.

研究了在不同焊接參數(shù)的條件下，7N01鋁合金攪拌摩擦焊接頭的力學(xué)性能。結(jié)果表明，在特定的旋轉(zhuǎn)頻率和前進(jìn)速度匹配條件下，下壓量在0.3～1.0 mm范圍波動(dòng)，7N01鋁合金攪拌摩擦焊接頭的抗拉強(qiáng)度均能夠穩(wěn)定在340 MPa以上，達(dá)到母材的80%左右。通過(guò)掃描電鏡觀察斷口發(fā)現(xiàn)，攪拌摩擦焊接頭斷口以韌窩型為主，在低倍下部分?jǐn)嗫诔尸F(xiàn)出明顯的分層現(xiàn)象，兩層間分界部分呈現(xiàn)出階梯狀形貌。接頭硬度測(cè)試表明，后退側(cè)的平均硬度略高于前進(jìn)側(cè)，這也與拉伸測(cè)試中接頭普遍斷于前進(jìn)側(cè)的現(xiàn)象吻合。

鉬酸鈉對(duì)2024鋁合金及攪拌摩擦焊焊縫緩蝕效率的影響/沈長(zhǎng)斌，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（3）：93-96.endprint

通過(guò)攪拌摩擦焊（FSW）手段，制備出2024鋁合金同種焊接接頭。在室溫0.2 mol/L NaHSO3和0.6 mol/L NaCl混合溶液中，添加不同濃度的鉬酸鈉，通過(guò)靜態(tài)失重法、動(dòng)電位極化曲線以及交流阻抗譜（EIS）測(cè)試，評(píng)價(jià)了室溫下此緩蝕劑對(duì)2024母材及其攪拌摩擦焊焊縫的電化學(xué)行為的影響。結(jié)果表明，焊縫的緩蝕效率要優(yōu)于母材的緩蝕效率，且隨濃度增加而增加，鉬酸鈉是一種有效的陽(yáng)極鈍化型緩蝕劑，并且其緩蝕作用效果和金屬表面狀態(tài)密切相關(guān)。

30 mm 7A05鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織及力學(xué)性能/董繼紅，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（4）：65-68.

采用攪拌摩擦焊方法利用新型攪拌頭對(duì)30 mm厚的7A05-T6鋁合金進(jìn)行了單道對(duì)接，焊后分析討論了焊縫接頭微觀組織和力學(xué)性能。結(jié)果表明，接頭焊核區(qū)發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，生成細(xì)小的等軸晶粒；焊縫兩側(cè)熱力影響區(qū)受機(jī)械和熱的雙重作用，組織存在較大差異，前進(jìn)側(cè)為窄條狀組織，后退側(cè)為扁平狀組織；熱影響區(qū)晶粒粗化；在焊接30 mm板時(shí)，工藝參數(shù)范圍較窄，旋轉(zhuǎn)頻率為360 r/min，焊接速度為100 mm/min時(shí)，可獲得無(wú)缺陷、成形好的焊縫；接頭抗拉強(qiáng)度為367.7 MPa、屈服強(qiáng)度為280.8 MPa、斷后伸長(zhǎng)率為14.4%高于母材，接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)母材的95%。接頭顯微硬度的分布呈類似W形分布，熱影響區(qū)軟化趨勢(shì)比較明顯。

鋁合金薄板激光拼焊工藝及其杯突成形性能/李云濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（4）：81-84.

主要研究6061鋁合金激光拼焊板的工藝及成形性能，分析拼焊板在杯突試驗(yàn)中的成形特點(diǎn)以及焊縫對(duì)拼焊板的整體塑性成形的影響。杯突成形性能試驗(yàn)結(jié)果顯示了宏觀開(kāi)裂發(fā)生在稍偏移焊縫中心的狹窄熱影響區(qū)內(nèi)；拼焊板試驗(yàn)杯突值低于母材杯突值；基于DYNAFORM軟件數(shù)值模擬，忽略焊縫類型，僅考慮焊縫在板材上的位置。結(jié)果表明，拼焊板杯突模擬開(kāi)裂容易發(fā)生在杯突頂端下沿的焊縫處，模擬結(jié)果與實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果略有差異，這可能與焊縫設(shè)置有一定關(guān)系。

厚板鋁合金FSW和MIG焊接接頭疲勞性能/楊新岐，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（5）：5-8.

對(duì)厚度10 mm的6082-T6鋁合金攪拌摩擦焊（FSW）和MIG焊接接頭的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行了試驗(yàn)研究，并與6082-T6母材疲勞性能進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明，6082-T6母材的疲勞S-N曲線最高、MIG焊接接頭S-N曲線度最低，而FSW接頭的疲勞S-N曲線近似位于兩者之間；在高應(yīng)力區(qū) FSW疲勞強(qiáng)度低于MIG焊接接頭、而在低應(yīng)力區(qū)高于MIG焊接接頭。大部分FSW試樣疲勞裂紋啟始于焊縫根部的“弱連接”缺陷，采用機(jī)械加工去掉1.4 mm厚度焊縫根部材料后，F(xiàn)SW疲勞強(qiáng)度明顯提高并接近母材數(shù)據(jù)。厚板6082-T6鋁合金FSW焊縫根部質(zhì)量控制是影響疲勞性能的關(guān)鍵因素。

熱影響區(qū)幾何尺寸對(duì)鋁合金焊接接頭變形及強(qiáng)度影響規(guī)律/朱浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（5）：77-81.

用有限元軟件ABAQUS對(duì)平板對(duì)接鋁合金焊接接頭進(jìn)行拉伸模擬，研究了HAZ幾何尺寸對(duì)焊接接頭變形及強(qiáng)度影響規(guī)律。結(jié)果表明，隨著HAZ長(zhǎng)度的增加，鋁合金焊接接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均逐漸降低，應(yīng)力三軸度在母材與HAZ交界處和焊縫與HAZ交界處存在突變，應(yīng)力三軸度最大值的位置從母材與HAZ交界處轉(zhuǎn)變?yōu)楹缚p與HAZ的交界處；隨著接頭厚度的增加，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度基本上是逐漸增大的，接頭中的應(yīng)力三軸度取決于試樣的厚度、焊縫區(qū)尺寸及HAZ尺寸；隨著接頭寬度及標(biāo)距長(zhǎng)度的增加，屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和焊縫及HAZ范圍內(nèi)的應(yīng)力三軸度基本上是逐漸增大的。當(dāng)試樣標(biāo)距長(zhǎng)度增加到某一值時(shí)，這三個(gè)參數(shù)將不再發(fā)生變化，為一恒值。

噴射成形7055鋁合金FSW焊工藝與性能/嚴(yán)鏗，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（6）：51-54.

采用攪拌摩擦焊接方法對(duì)厚度為4 mm的噴射成形7055鋁合金板進(jìn)行焊接試驗(yàn)。分析了焊接速度和旋轉(zhuǎn)頻率對(duì)接頭力學(xué)性能的影響，對(duì)焊縫的顯微組織和斷口進(jìn)行了微觀分析。結(jié)果表明，當(dāng)焊接工藝參數(shù)選擇合適時(shí)，可得到外形美觀，無(wú)缺陷的焊縫。另外焊接接頭力學(xué)性能與焊接工藝參數(shù)存在一定的關(guān)系，在旋轉(zhuǎn)頻率為1 000 r/min，且焊接速度為100 mm/min 時(shí)，可以獲得較好的焊接性能，抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到455 MP，斷裂形式為韌性和脆性的混合型斷裂；焊縫中存在3個(gè)組織變化區(qū)，其中焊核區(qū)內(nèi)是細(xì)小均勻的等軸晶；焊縫顯微硬度的最低值出現(xiàn)在前進(jìn)側(cè)，說(shuō)明前進(jìn)側(cè)是焊縫的薄弱環(huán)節(jié)。35 mm厚板鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織和性能/劉杰，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（6）：101-104.

采用攪拌摩擦焊雙面焊工藝，對(duì)35 mm厚板6005A-T6鋁合金型材進(jìn)行了攪拌摩擦焊接，獲得成形良好、表面光滑、無(wú)隧道孔和溝槽缺陷的焊接接頭。應(yīng)用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、顯微硬度儀及電子拉伸試驗(yàn)機(jī)等對(duì)攪拌摩擦焊接頭組織與性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明，接頭焊核區(qū)組織為細(xì)小等軸晶；前進(jìn)側(cè)出現(xiàn)明顯的螺旋紋及清晰的結(jié)合線，熱力影響區(qū)晶粒被明顯拉長(zhǎng)呈條狀組織，熱影響區(qū)受熱晶粒粗大；后退側(cè)未見(jiàn)螺旋紋，晶粒比前進(jìn)側(cè)細(xì)小，過(guò)渡區(qū)較前進(jìn)側(cè)寬。在攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率為650 r/min，焊接速度為200 mm/min工藝條件下接頭抗拉強(qiáng)度為213 MPa，達(dá)到母材強(qiáng)度的84.8%，斷裂起始于焊縫前進(jìn)側(cè)的熱影響區(qū)，擴(kuò)展至雙面焊接重合區(qū)時(shí)，沿著焊縫后退側(cè)熱影響區(qū)直至斷裂；接頭顯微硬度最低值出現(xiàn)在前進(jìn)側(cè)熱影響區(qū)，最低值為50 HV。

7A52鋁合金電子束焊接參數(shù)及性能/翟熙偉，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（8）：73-76.

對(duì)20 mm厚7A52鋁合金板材采用試件法進(jìn)行電子束焊接，確定了焊接參數(shù)并對(duì)力學(xué)性能進(jìn)行分析。結(jié)果表明，采用加速電壓60 kV，電子束流120 mA，聚焦電流763 mA，焊接速度800 mm/min，可得到良好的焊縫表面。電子束流增大焊縫深寬比顯著增加，聚焦電流微小的數(shù)值變化可引起焊縫形狀突變。接頭焊縫區(qū)晶粒細(xì)小均勻，抗拉強(qiáng)度為母材的87%，焊縫維氏硬度最低值為母材的61%，焊縫沖擊韌度為母材的95.4%，表明了電子束接頭的性能很高。endprint

2024鋁合金攪拌摩擦焊過(guò)程組織演化分析/張成聰，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（3）：57-60.

采用“急停快冷”的方法對(duì)2024鋁合金攪拌摩擦焊（FSW）的組織演化過(guò)程進(jìn)行了研究，對(duì)攪拌頭前、后方不同區(qū)域進(jìn)行了EBSD測(cè)試，分析了FSW過(guò)程中組織演化的規(guī)律和機(jī)理。結(jié)果表明，在FSW前期發(fā)生了不連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，在FSW過(guò)程中與亞晶界吸收位錯(cuò)而取向差增加相關(guān)的連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是其動(dòng)態(tài)形核的主導(dǎo)機(jī)制，在隨后的冷卻過(guò)程中晶粒長(zhǎng)大成為終態(tài)組織，期間發(fā)生了部分的靜態(tài)再結(jié)晶。6061鋁合金中溫釬焊接頭組織與性能/戴瑋，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（6）：105-108.

采用自行研制的AlZnSi中溫釬料，對(duì)6061鋁合金進(jìn)行了火焰釬焊試驗(yàn)，并對(duì)其接頭組織及性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，改進(jìn)的無(wú)腐蝕KCsAlF4釬劑能很好的去除鋁合金表面的氧化膜，促進(jìn)釬料在鋁材表面鋪展。Si元素在釬料中以片狀或者針狀相存在，在釬縫中也呈現(xiàn)這兩種狀態(tài)，并且當(dāng)Si元素含量較高時(shí)，針狀相明顯。釬料中Si元素含量及Al元素含量較高時(shí)，釬縫中形成的針狀相受力時(shí)會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中；而較高的Si元素含量及Al元素含量同時(shí)也有利于釬縫中晶粒細(xì)化。6061鋁合金火焰釬焊對(duì)接接頭氣密性及強(qiáng)度均滿足要求，并且兩種釬料的焊接接頭斷口都呈現(xiàn)出明顯的沿晶斷裂特征。

2219鋁合金FSW-VPPA交叉焊縫組織與力學(xué)性能/張海，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（7）：77-80.

采用攪拌摩擦焊（FSW）和變極性等離子弧焊（VPPA），在2219鋁合金6 mm板上沿著相互垂直的方向施焊以形成FSW-VPPA交叉焊縫。對(duì)交叉焊縫的組織形貌進(jìn)行了觀察分析，并對(duì)交叉焊縫和單一VPPA焊縫的拉伸力學(xué)性能及斷口形貌進(jìn)行了對(duì)比研究。結(jié)果表明，交叉焊縫微觀組織呈現(xiàn)不對(duì)稱、不均勻的特征，其焊縫區(qū)組織主要由α-Al基體和（α-Al+CuAl2）共晶組成，熔合區(qū)以及近熔合區(qū)的熱影響區(qū)易于出現(xiàn)聚集性氣孔；熔合區(qū)附近氣孔發(fā)生率增加導(dǎo)致交叉接頭抗拉強(qiáng)度及斷后伸長(zhǎng)率明顯下降。

7050鋁合金攪拌摩擦焊動(dòng)態(tài)再結(jié)晶組織影響因素/張成聰，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（8）：89-92.

進(jìn)行了不同旋轉(zhuǎn)頻率和焊接速度下的7050鋁合金攪拌摩擦焊試驗(yàn)，研究了攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率和焊接速度對(duì)焊核區(qū)晶粒尺寸的影響。為進(jìn)一步分析焊接參數(shù)影響焊核區(qū)晶粒尺寸的機(jī)理，進(jìn)行了不同應(yīng)變速率和變形溫度下的等溫壓縮試驗(yàn)。分析了變形參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的影響規(guī)律。結(jié)果表明，焊核區(qū)晶粒尺寸隨攪拌頭旋轉(zhuǎn)頻率的變化不大，隨焊接速度的增加而減小。在發(fā)生完全動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的范圍之內(nèi)，再結(jié)晶晶粒尺寸隨著lnZ值的增大而減小。焊接參數(shù)對(duì)Z參數(shù)具有不同的影響規(guī)律，進(jìn)而影響焊核區(qū)晶粒尺寸。

LY12鋁合金攪拌摩擦焊接頭殘余應(yīng)力分析/王希靖，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（9）：81-84.

采用小孔法對(duì)不同焊接工藝參數(shù)下得到的LY12鋁合金薄板攪拌摩擦焊對(duì)接接頭的殘余應(yīng)力進(jìn)行了測(cè)量和分析。為了消除孔邊塑性變形對(duì)測(cè)量精度的影響，建立了三維有限元法模擬應(yīng)變釋放系數(shù)的測(cè)量試驗(yàn)，使用基于孔邊形狀改變比能的A，B系數(shù)修正法對(duì)盲孔釋放系數(shù)進(jìn)行修正。結(jié)果表明，接頭殘余應(yīng)力呈不對(duì)稱分布，前進(jìn)側(cè)應(yīng)力高于返回側(cè)；縱向殘余應(yīng)力總是高于橫向殘余應(yīng)力，但是橫向殘余應(yīng)力并非在零附近，而是有一定的大小，約為焊前母材強(qiáng)度的10.8%；在一定范圍內(nèi)，攪拌摩擦焊接頭殘余應(yīng)力隨旋轉(zhuǎn)頻率先增大后減小，隨下壓量和焊接速度的增加而增加。

2A14-T6鋁合金復(fù)合超高頻脈沖方波變極性GTAW焊縫成形特征/李偉，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（10）：59-62，66.

以2A14-T6高強(qiáng)鋁合金為對(duì)象，借助焊縫成形參數(shù)來(lái)評(píng)價(jià)復(fù)合超高頻脈沖方波變極性鎢極氬弧焊（HPVP-GTAW）焊縫成形的特征，研究了HPVP-GTAW過(guò)程中超高頻脈沖方波電流參數(shù)對(duì)焊縫成形的影響。結(jié)果表明，與常規(guī)VP-GTAW電弧焊相比，在焊接過(guò)程中加入超高頻脈沖方波電流可以提高焊縫熔透率，改善焊縫成形；在脈沖電流幅值和占空比一定時(shí)，脈沖電流頻率對(duì)HPVP-GTAW焊縫成形影響顯著；正極性持續(xù)期間有效電流保持基本一致（變化范圍±5 A）條件下，在一定范圍內(nèi)提高脈沖電流頻率，增加脈沖電流幅值，同時(shí)減小占空比，可明顯提高鋁合金HPVP-GTAW焊縫的熔透率。

鋁合金AC-P-MIG焊絲熔化速度與焊縫成形/袁磊，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（10）：92-96.

鋁合金AC-P-MIG焊絲熔化速度主要受焊接電流、BEN比率的影響，在相同BEN比率下，焊絲熔化速度隨焊接電流的增大而增大；在相同電流下，焊絲熔化速度隨著EN比率的增大而增大。由于陰陽(yáng)極等效壓降的不同及電弧形態(tài)特征的差異，隨著B(niǎo)EN比率的增加，焊絲得到更有效、更多能量的加熱，故熔化速度加快。在同樣送絲速度與焊接速度下，隨著B(niǎo)EN比率的增加，焊接電流減小，熔深、熔寬減小，余高顯著增大。因此AC-P-MIG可以有效解決薄板焊接易燒穿問(wèn)題，并且可以提高搭接間隙范圍，實(shí)現(xiàn)薄板的高速、高質(zhì)量焊接。

多次焊補(bǔ)對(duì)高速列車(chē)鋁合金焊接接頭的影響/于金朋，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（11）：77-82.

文中對(duì)EN 5083鋁合金對(duì)接接頭進(jìn)行了一次、二次和三次焊補(bǔ)等試驗(yàn)。進(jìn)行了微觀組織、硬度、拉伸、沖擊、抗剪強(qiáng)度和壓入率的分析。結(jié)果表明，焊補(bǔ)層的晶粒比原焊縫的大，α（Al）+β（Mg2Al3）共晶網(wǎng)狀組織變得更大。焊補(bǔ)層熔合區(qū)的受熱析出的第二相也更多。三次焊補(bǔ)之間的硬度、抗拉強(qiáng)度、沖擊韌性變化不大，斷口剪切唇區(qū)很明顯，說(shuō)明都是韌性斷裂。焊縫處抗剪強(qiáng)度比較低。焊補(bǔ)后，抗剪切能力下降，但是趨于穩(wěn)定，三次焊補(bǔ)的質(zhì)量幾乎和二次焊補(bǔ)一樣，說(shuō)明在控制好工藝和減少焊接缺陷的情況下，試件有進(jìn)行三次焊補(bǔ)的可能。endprint

A7N01鋁合金焊接接頭的不均勻特性/張亮，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（11）：97-100.

以A7N01鋁合金焊接接頭為分析對(duì)象，通過(guò)金相試驗(yàn)、顯微硬度試驗(yàn)、拉伸試驗(yàn)和缺口疲勞試驗(yàn)分析了焊接接頭微區(qū)的不均勻性。結(jié)果表明，A7N01鋁合金焊接接頭母材、焊縫、熱影響區(qū)內(nèi)的組織和硬度差別較大，焊縫硬度最低約為HV75，母材焊縫最高約為HV110，熱影響區(qū)內(nèi)硬度變化較大。母材的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度高于焊縫和熱影響區(qū)。而熱影響區(qū)的斷后伸長(zhǎng)率最高。三個(gè)區(qū)域內(nèi)疲勞裂紋萌生壽命差異較小，裂紋萌生壽命與總壽命之比近似為常數(shù)，疲勞總壽命差別明顯，母材的疲勞總壽命最長(zhǎng)，焊縫疲勞總壽命最短。

鋁合金A-TIG焊電弧光譜分析/嚴(yán)鏗，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（12）：73-76，105.

選用SiO2，TiO2，Cr2O3，CaF2，BaCl2共五種單組元活性劑以及由此五種單組元混合而成的YG304復(fù)合活性劑進(jìn)行鋁合金交流A-TIG焊工藝試驗(yàn)，并利用光譜儀檢測(cè)焊接過(guò)程中的光譜，分析活性劑元素在電弧光譜中的分布規(guī)律。結(jié)果表明，五種單組分活性劑對(duì)焊縫熔深影響不同，且YG304混合活性劑增加焊縫熔深效果最好；電弧主要以Ar元素和Al元素譜線為主，不同活性劑的光譜頻域分布差異顯著；認(rèn)為熔深增加的原因可能在于活性劑中各陽(yáng)離子Si4+，Ti4+，Cr3+及Ba2+與氬電弧中電子復(fù)合，從而增大電弧溫度和電弧力并最終增加熔深，并且由于各陽(yáng)離子物理性能不一樣而使增加效果不同。

微弧氧化處理改善7N01-T5鋁合金攪拌摩擦焊接頭的耐蝕性能/劉萬(wàn)輝，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（1）：29-32.

利用微弧氧化技術(shù)在7N01-T5鋁合金攪拌摩擦焊（FSW）接頭表面制備陶瓷涂層。通過(guò)SEM和XRD技術(shù)測(cè)試微弧氧化涂層的微觀形貌、物相組成等，并采用中性鹽霧試驗(yàn)研究微弧氧化及封孔處理對(duì)焊接接頭耐蝕性能的影響。結(jié)果表明，微弧氧化可在FSW接頭區(qū)域生成均勻的陶瓷涂層；陶瓷涂層表面殘留許多火山口狀放電微孔和熔融燒結(jié)痕跡，并且主要由α-Al2O3與γ-Al2O3兩相構(gòu)成；微弧氧化涂層具有較好耐腐蝕性，沸水封孔能生成水合氧化鋁，使孔壁膨脹、孔徑變小，進(jìn)一步增強(qiáng)涂層的耐蝕能力，經(jīng)96 h鹽霧腐蝕后的單位面積失重量?jī)H為2.6 mg。

超高頻脈沖方波電流對(duì)5A06鋁合金HPVP-GTAW焊縫的影響/王樂(lè)笑，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（3）：61-64.

采用復(fù)合超高頻脈沖方波變極性鎢極氬弧焊接工藝（HPVP-GTAW）進(jìn)行5A06鋁合金平板的焊接加工，試驗(yàn)研究超高頻脈沖方波電流對(duì)焊縫顯微組織和接頭力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，超高頻脈沖方波電流頻率對(duì)5A06鋁合金焊縫組織性能會(huì)產(chǎn)生顯著影響，脈沖電流頻率 在40～60 kHz范圍內(nèi)時(shí)，焊縫中心區(qū)域α（Al）固溶體內(nèi)β（Mg2Al3）相彌散質(zhì)點(diǎn)的析出數(shù)量增多，接頭軟化程度降低，拉伸性能明顯提高，抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別達(dá)到母材金屬的93%和80%以上；在脈沖電流頻率20 kHz條件下，改變脈沖電流幅值和脈沖占空比的大小，所獲焊縫的組織性能無(wú)明顯變化。

2219鋁合金雙主軸回抽式攪拌摩擦焊接頭組織與力學(xué)性能分析/徐忠峰，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（3）：73-76.

采用雙主軸回抽式攪拌摩擦焊對(duì)2219鋁合金板進(jìn)行了焊接，分析了接頭的微觀組織和力學(xué)性能，探討了攪拌針回抽速度對(duì)接頭力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，焊縫平穩(wěn)段上層試樣斷裂于前進(jìn)側(cè)熱力影響區(qū)，靠近熱影響區(qū)；平穩(wěn)段下層試樣斷裂于焊縫中心的攪拌針端部攪動(dòng)區(qū)；而回抽段焊縫斷裂于后退側(cè)熱影響區(qū)，靠近熱力影響區(qū)。焊接接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到母材的 70%，斷后伸長(zhǎng)率為80%以上；當(dāng)回抽速度為6 mm/min時(shí)，斷后伸長(zhǎng)率最高。硬度最低值位于熱力影響區(qū)和熱影響區(qū)交界處。

2A14高強(qiáng)鋁合金電子束焊接頭缺陷分析/王亞榮，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（3）：109-112.

研究了2A14鋁合金在電子束焊接中的主要缺陷，分析了焊接缺陷的形貌特點(diǎn)、形成原因和控制措施，為鋁合金電子束焊接接頭質(zhì)量的提高提供了依據(jù)。結(jié)果表明，在鋁合金電子束焊接頭中的裂紋為結(jié)晶裂紋，增加電子束流攪拌以減少成分偏析，細(xì)化組織可減少裂紋的產(chǎn)生；徹底清除氧化膜、增加掃描頻率、實(shí)施焊后重熔均可有效地減少焊縫氣孔的產(chǎn)生；焊后重熔和增加攪拌同樣對(duì)焊縫內(nèi)的根部縮孔有一定的改善作用；在焊接結(jié)構(gòu)上采取適當(dāng)措施解決焊縫下榻；焊接接頭的軟化通過(guò)焊后熱處理得到明顯改善。

2219-T87高強(qiáng)鋁合金復(fù)合超高頻脈沖方波VP-GTAW焊縫成形特征/王樂(lè)笑，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（4）：61-64.

采用平板堆焊工藝進(jìn)行2219-T87高強(qiáng)鋁合金焊接，研究了復(fù)合超高頻脈沖方波變極性鎢極氬弧焊接（HPVP-GTAW）過(guò)程中超高頻脈沖方波電流特征參數(shù)對(duì)焊縫熔透成形的影響。結(jié)果表明，在正極性有效電流保持基本一致（變化范圍±5 A）條件下，與常規(guī)VP-GTAW電弧焊接相比，超高頻脈沖方波電流的加入可提高2219-T87鋁合金焊縫的熔透率，焊縫熔透率增加20% 以上；脈沖電流頻率對(duì)焊縫熔透率有明顯影響；在一定范圍內(nèi)增加脈沖電流幅值，減小占空比，可顯著提高焊縫熔透率，脈沖電流幅值100 A和占空比20%時(shí)，焊縫熔透率增加75%以上。

鋁合金回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊組織及力學(xué)性能分析/申志康，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（6）：73-76.

采用回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊技術(shù)對(duì)7075-T6鋁合金進(jìn)行了點(diǎn)焊試驗(yàn)。對(duì)接頭進(jìn)行了顯微組織、顯微硬度、剪切和十字形拉伸測(cè)試。結(jié)果表明，接頭顯微組織可分為焊核區(qū)、熱力影響區(qū)、熱影響區(qū)及母材；在焊縫中發(fā)現(xiàn)了鉤狀缺陷、孔洞、未焊合、未完全回填及粘連韌帶等缺陷；焊縫區(qū)顯微硬度呈W形分布，焊點(diǎn)中心呈V形分布；在旋轉(zhuǎn)頻率為1 400 r/min，焊接時(shí)間為4 s 時(shí)，接頭的抗剪強(qiáng)度達(dá)到最大值125.6 MPa，為母材強(qiáng)度的39.6%；接頭的十字形拉伸載荷隨工藝參數(shù)的變化規(guī)律比較復(fù)雜，最大十字形拉伸強(qiáng)度可達(dá)43.9 MPa。endprint

高速列車(chē)用鋁合金三元?dú)怏w保護(hù)焊技術(shù)/路浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（8）：105-108.

研究了氬氦氮三元?dú)怏w保護(hù)焊條件下的鋁合金焊接技術(shù)，獲得了高質(zhì)量的焊接接頭。 結(jié)果表明，三元?dú)怏w保護(hù)焊電弧收縮顯著，溶滴過(guò)度穩(wěn)定，改變鋁合金MIG焊的電弧能量密度與溫度分布，相對(duì)純氬氣體保護(hù)焊同等焊接電流下熔深顯著增加，熔池流動(dòng)行為及接頭組織改善，沖擊韌性和疲勞強(qiáng)度顯著提高，陰極清理范圍窄，焊縫表面光澤度高，電弧焊焊接操作性好。試驗(yàn)表明三元混合氣體保護(hù)焊可以提高鋁合金焊接質(zhì)量，具有很高的工程應(yīng)用價(jià)值。

交直流混合VPPA特性及鋁合金立焊工藝/韓永全，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（9）：59-62.

厚板鋁合金變極性等離子?。╒PPA）穿孔立焊工藝中，由于焊接電流大，長(zhǎng)時(shí)間焊接時(shí)鎢極的燒損量大，嚴(yán)重影響厚板大結(jié)構(gòu)自動(dòng)焊接質(zhì)量。為此提出了通過(guò)交直流混合輸出減少鎢極燒損，同時(shí)提高焊接質(zhì)量的新型鋁合金變極性等離子弧穿孔焊接方法。該方法在保證氧化膜清理的前提下，減小了因反極性時(shí)間過(guò)短電弧在極短時(shí)間內(nèi)兩次過(guò)零造成的等離子弧力下降和過(guò)大的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)對(duì)開(kāi)關(guān)器件的損害。其次交直流混合輸出電弧具有低頻調(diào)制效果，起到熔池振蕩、細(xì)化晶粒的作用。在實(shí)現(xiàn)交直流混合VPPA軟硬件功能基礎(chǔ)上研究了交直流混合VPPA等離子弧力學(xué)特性、焊接過(guò)程穩(wěn)定性及焊縫成形機(jī)理。通過(guò)對(duì)焊縫顯微組織及焊縫成形檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，交直流混合輸出時(shí)焊縫晶粒細(xì)化，焊縫成形美觀，實(shí)現(xiàn)了減少鎢極燒損和提高焊縫質(zhì)量雙重目標(biāo)。2A14鋁合金變極性等離子橫向焊縫成形特點(diǎn)/張勤練，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（9）：79-82.

對(duì)6 mm厚2A14鋁合金變極性等離子弧橫向焊接的難點(diǎn)及焊接工藝參數(shù)的特點(diǎn)進(jìn)行了研究，通過(guò)橫向焊穿孔熔池受力分析，闡釋了變極性等離子橫向焊縫成形缺陷產(chǎn)生的原因。 變極性等離子弧橫向焊接的難點(diǎn)是焊縫正面和背面的咬邊缺陷及焊縫上部（靠近熔合線）宏觀氣孔的聚集。稍小的焊接線能量有利于消除橫向焊縫正面咬邊缺陷，稍大的焊接線能量有利于消除焊縫背面咬邊缺陷。分析認(rèn)為變極性等離子橫向焊缺陷的產(chǎn)生與穿孔熔池受力平衡及重力方向改變導(dǎo)致的流動(dòng)密切相關(guān)。

鋁合金浮動(dòng)式雙軸肩FSW接頭組織性能分析/董繼紅，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（10）：43-46.

對(duì)12 mm厚6082-T6鋁合金浮動(dòng)式雙軸肩攪拌摩擦焊接頭微觀組織及力學(xué)性能進(jìn)行了分析研究。結(jié)果表明，焊核區(qū)發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶和沉淀相溶解，熱影響區(qū)晶粒和沉淀相粗化；沿焊縫橫截面硬度的分布呈高-低-高-低-高的W形分布趨勢(shì)，且接頭沿厚度方向上、中、下層硬度分布趨勢(shì)較為一致，硬度最低值出現(xiàn)在熱影響區(qū)；斷口形貌分析表明，接頭斷裂模式為韌-脆混合型斷裂；主軸旋轉(zhuǎn)頻率600 r/min，焊接速度為300 mm/min，攪拌頭傾角為0°時(shí)，接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到了231 MPa，可達(dá)母材的79%。

20 mm厚6063鋁合金攪拌摩擦焊焊縫S曲線控制/賀地求，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（12）：21-24.

針對(duì)6063鋁合金攪拌摩擦焊縫中易出現(xiàn)“S”曲線的問(wèn)題，在采用攪拌摩擦焊焊接20 mm厚6063鋁合金散熱器的過(guò)程中，使用氣體保護(hù)，成功消除了6063鋁合金攪拌摩擦焊中易形成的“S”曲線，獲得了成形良好的焊縫組織，焊縫的平均抗拉強(qiáng)度達(dá)到148.83 MPa，焊接強(qiáng)度系數(shù)為母材的81.9%。通過(guò)分析焊縫的微觀組織，發(fā)現(xiàn)焊核區(qū)發(fā)生了完全動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，組織為細(xì)小的等軸晶粒。熱力影響區(qū)發(fā)生明顯塑性變形，發(fā)生不同程度的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，晶粒發(fā)生明顯長(zhǎng)大。熱影響區(qū)受焊接熱循環(huán)影響，發(fā)生了微觀組織和力學(xué)性能變化，但沒(méi)有發(fā)生塑性變形，晶粒發(fā)生粗化?；诿}沖電流參數(shù)的鋁合金脈沖MIG焊過(guò)程控制/張剛，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（12）：59-62.

鋁合金脈沖MIG焊弧長(zhǎng)穩(wěn)定性直接影響焊接過(guò)程穩(wěn)定性及焊縫成形，為使其焊接過(guò)程穩(wěn)定，獲得高質(zhì)量焊縫，通過(guò)焊接工藝試驗(yàn)研究了脈沖電流參數(shù)變化對(duì)弧長(zhǎng)穩(wěn)定性的影響規(guī)律，建立了鋁合金脈沖MIG焊弧長(zhǎng)與脈沖電流參數(shù)間的動(dòng)態(tài)變化數(shù)學(xué)模型，并利用Matlab/Simulink軟件進(jìn)行了弧長(zhǎng)對(duì)脈沖電流占空比、脈沖電流頻率變化的動(dòng)態(tài)響應(yīng)仿真分析，同時(shí)進(jìn)行了控制脈沖電流占空比、頻率來(lái)穩(wěn)定弧長(zhǎng)的平板堆焊工藝試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，所建立的數(shù)學(xué)模型能很好地反映鋁合金脈沖MIG焊過(guò)程，通過(guò)調(diào)節(jié)脈沖電流占空比、頻率參數(shù)可實(shí)現(xiàn)鋁合金脈沖MIG焊穩(wěn)定焊接，獲得成形美觀的焊縫。

不同脈沖頻率條件下2219-T87高強(qiáng)鋁合金焊縫成形行為/李玉龍，等.焊接學(xué)報(bào)，2013，34（12）：67-70.

采用復(fù)合超高頻脈沖方波變極性鎢極氬弧焊接技術(shù)完成了2219-T87高強(qiáng)鋁合金平板堆焊試驗(yàn)，分析了脈沖電流頻率對(duì)焊縫成形特征的影響及其規(guī)律。結(jié)果表明，脈沖電流頻率對(duì)電弧特性及熔池流動(dòng)行為有較大影響，造成焊縫熔寬、熔深及熔透率出現(xiàn)顯著變化。脈沖頻率fH<60 kHz時(shí)，焊縫熔寬、熔深隨脈沖頻率的增加而增大，熔透率在fH<35 kHz時(shí)基本保持不變，在fH>35 kHz時(shí)出現(xiàn)顯著提升，較常規(guī)變極性氬弧焊（VP-GTAW）至少提高了34%；當(dāng)脈沖頻率達(dá)到60 kHz時(shí)，焊縫熔透率達(dá)到最大，較VP-GTAW提高了約60%；脈沖頻率fH>65 kHz時(shí)，熔寬、熔深及熔透率呈現(xiàn)回落趨勢(shì)。

鋁合金超聲-MIG焊接電弧行為/范成磊，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（1）：5-8.

文中對(duì)鋁合金超聲-MIG焊接電弧行為作了系統(tǒng)研究。試驗(yàn)主要關(guān)注超聲電弧在不同送絲速度和電壓變化條件下的響應(yīng)情況。結(jié)果表明，超聲電弧的壓縮效果對(duì)焊接參數(shù)存在一定選擇性。在給定試驗(yàn)中，隨著送絲速度的增加，壓縮效果逐漸減弱。結(jié)合試驗(yàn)對(duì)電弧的自調(diào)節(jié)進(jìn)行了分析，相對(duì)普通MIG焊接，超聲電弧電場(chǎng)強(qiáng)度和溫度都極大提高，顯示出更強(qiáng)的焊接穩(wěn)定性特點(diǎn)。5083鋁合金TIG焊接頭組織與性能分析/陳澄，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（1）：37-40.endprint

采用TIG焊方法，以ER5356焊絲作為填充材料，對(duì)板厚為12 mm的5083鋁合金進(jìn)行了焊接試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，在文中推薦的焊接參數(shù)條件下，可以獲得優(yōu)良的焊接接頭，滿足美國(guó)船級(jí)社（ABS）、中國(guó)船級(jí)社（CCS）的標(biāo)準(zhǔn)要求。對(duì)顯微組織觀察發(fā)現(xiàn)，焊縫組織細(xì)小均勻，主要為α-Al和β-Al3Mg2相，熱影響區(qū)組織相比焊縫區(qū)有一定的粗化，母材為沿軋制方向的纖維狀組織。對(duì)力學(xué)性能測(cè)試分析，焊接接頭的抗拉強(qiáng)度達(dá)到母材強(qiáng)度的90%以上，并具有良好的抗冷彎性能。

超聲振動(dòng)對(duì)6061-T4鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織和性能的影響/劉小超，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（1）：49-53.

利用自主研制的試驗(yàn)裝置，通過(guò)工具頭將超聲振動(dòng)能量施加在攪拌頭前方的待焊工件上，研究了超聲振動(dòng)能量對(duì)減少焊接缺陷、改善攪拌摩擦焊接頭組織和力學(xué)性能的影響。對(duì)6 mm厚度6061-T4鋁合金板進(jìn)行了超聲振動(dòng)強(qiáng)化攪拌摩擦焊工藝試驗(yàn)，并與相同工藝條件下的常規(guī)攪拌摩擦焊進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，超聲振動(dòng)能夠減小焊速/轉(zhuǎn)速比較大時(shí)的焊縫內(nèi)部隧道型缺陷，增大材料對(duì)接混合區(qū)寬度和焊核區(qū)體積，細(xì)化焊核區(qū)和熱力影響區(qū)微觀組織，提高接頭抗拉強(qiáng)度和焊核區(qū)顯微硬度。

（Cr2O3+Al）粉末鋁熱劑對(duì)6061鋁合金電阻點(diǎn)焊熔核的影響/羅怡.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（1）：63-66，71.

通過(guò)添加Cr2O3+Al粉末鋁熱劑介入6061鋁合金電阻點(diǎn)焊，研究Cr2O3+Al粉末鋁熱劑介入對(duì)電阻點(diǎn)焊熔核成形、顯微組織、力學(xué)性能等質(zhì)量因素的影響。研究結(jié)果表明，在Cr2O3+Al粉末鋁熱劑冶金反應(yīng)提供的鋁熱反應(yīng)熱的輔助作用下，可以有效增大6061鋁合金的熔核尺寸。由于反應(yīng)熱的釋放使熔核中心周?chē)鷧^(qū)域溫度梯度降低；Cr2O3+Al粉末鋁熱劑的添加，使熔核中心區(qū)域分布了更多的異質(zhì)形核晶核，并促使凝固進(jìn)程中的固—液界面前沿出現(xiàn)大范圍成分過(guò)冷，從而更有利于等軸晶的形核。熔核中心等軸晶的分布更為均勻，枝晶束更為細(xì)小，并強(qiáng)化熔核胞狀晶區(qū)，從而使焊點(diǎn)強(qiáng)韌性得到提高。

鋁合金氣體輸送活性鎢極氬弧焊方法/黃勇，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（1）：101-104.

針對(duì)鋁合金，提出了一種氣體輸送活性鎢極氬弧焊，即GTFA-TIG焊（gas transfer flux activating TIG welding）。該方法改變了活性元素的引入方式，通過(guò)自動(dòng)送粉裝置將活性劑輸送到保護(hù)氣體中，由保護(hù)氣體將其引入電弧—熔池系統(tǒng)進(jìn)行施焊，使得電弧收縮，熔池金屬流態(tài)改變，熔深增加，同時(shí)省卻了涂覆活性劑工序，實(shí)現(xiàn)了焊接過(guò)程自動(dòng)化。進(jìn)行了普通交流TIG焊和8種單組元活性劑的GTFA-TIG表面熔焊，分析了不同活性劑對(duì)焊縫成形、拉 伸性能以及缺陷的影響。結(jié)果表明，大多數(shù)鹵化物和氧化物活性劑都能使熔深增加到傳統(tǒng)TIG焊的2.5～3倍以上，單質(zhì)碲增加熔深效果較差。采用V2O5的焊縫抗拉強(qiáng)度接近母材金屬，而采用MnCl2和AlF3的焊縫有一定程度降低。焊縫X射線探傷結(jié)果表明，采用V2O5，MnCl2和AlF3的焊縫評(píng)片結(jié)果均為Ⅰ級(jí)，而采用碲的焊縫為Ⅲ級(jí)。

鋁合金電阻點(diǎn)焊的熔核形成過(guò)程/李洋，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（2）：51-54.

點(diǎn)焊過(guò)程中熔核形成過(guò)程對(duì)焊接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和耐用性具有非常重要的影響。文中采用高速攝像技術(shù)研究了焊接電流和電極壓力對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊形核過(guò)程的影響。結(jié)果表明，鋁合金電阻點(diǎn)焊熔核首先在工件/工件接觸面中心處形成，然后沿著水平方向生長(zhǎng)，同時(shí)垂直方向也有少量的生長(zhǎng)，一直擴(kuò)展到電極頭端面直徑。熔核尺寸在點(diǎn)焊前80 ms時(shí)迅速長(zhǎng)大，120 ms后基本保持不變，表明過(guò)長(zhǎng)的焊接時(shí)間是沒(méi)有必要的。隨著電極力的增加，工件會(huì)經(jīng)歷較大的塑性變形，導(dǎo)致沒(méi)有熔核形成。因此常規(guī)點(diǎn)焊時(shí)，不應(yīng)采用過(guò)高的電極壓力。

艦船用6082鋁合金TIG焊組織與力學(xué)性能分析/孫乎浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（2）：91-94.

采用ER4043和ER4047焊絲，對(duì)厚度為12 mm的艦船用6082鋁合金進(jìn)行了TIG焊接試驗(yàn)研究，測(cè)試了焊縫強(qiáng)度并對(duì)其顯微組織進(jìn)行了觀察分析。結(jié)果表明，在采用文中推薦的焊接參數(shù)條件下，使用Al-Si系焊絲的焊接接頭力學(xué)性能優(yōu)良，焊縫區(qū)組織為樹(shù)枝狀晶的鑄態(tài)組織，熔合區(qū)出現(xiàn)異于焊縫中心的胞狀晶；熱影響區(qū)受焊接熱循環(huán)作用組織有所粗化。使用ER4043焊接的接頭抗拉強(qiáng)度略低于使用ER4047的接頭，但塑性相對(duì)較好并且生成大氣孔的傾向相對(duì)較低。

自然時(shí)效對(duì)7050鋁合金攪拌摩擦焊接頭性能的影響/董春林，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（4）：15-18.

對(duì)2.5 mm7050-T7451鋁合金攪拌摩擦焊接頭進(jìn)行自然時(shí)效處理，時(shí)效時(shí)間分別為72 h和17 520 h。對(duì)時(shí)效處理的接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)、顯微硬度測(cè)試和微觀組織觀察，確定自然時(shí)效時(shí)間對(duì)接頭的力學(xué)性能、硬度分布、微觀組織以及析出物的影響規(guī)律。結(jié)果表明，自然時(shí)效17 520 h接頭的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率較自然時(shí)效72 h的接頭分別提高了20%，12%和25%；自然時(shí)效17 520 h接頭的焊核區(qū)和熱力影響區(qū)的硬度相應(yīng)的提高了約60 MPa；隨著自然時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，焊核區(qū)和熱力影響區(qū)的溶質(zhì)原子富集區(qū)（GP 區(qū)）所占的比例升高、η′和η析出相增多，它們能夠釘扎位錯(cuò)，使位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)消耗更多的能量，從而提高了接頭的強(qiáng)度和塑性。

TIG焊工藝對(duì)LD10鋁合金接頭氣孔的影響/李艷軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（4）：37-40.

LD10鋁合金是國(guó)內(nèi)航天運(yùn)載器推進(jìn)劑貯箱的主要應(yīng)用材料，通常采用鎢極氬弧焊（TIG 焊）。氣孔是鋁合金熔焊接頭中的常見(jiàn)缺陷，文中對(duì)5.5 mm 厚的LD10鋁合金進(jìn)行了4種不同工藝條件的TIG焊接，對(duì)比研究了4種工藝接頭的氣孔問(wèn)題。結(jié)果表明，LD10鋁合金采用TIG焊時(shí)，容易產(chǎn)生氣孔，其中兩面三層焊接頭X射線檢測(cè)出的不合格焊縫相對(duì)較多；對(duì)于合格焊縫中的微氣孔而言，兩面三層焊較少，其次是兩面兩層焊和單面兩層焊，單面單層焊最多，它們的氣孔率分別為0.90%，2.28%，2.53%，3.28%。焊縫氣孔較多時(shí)，在接頭橫向拉伸試驗(yàn)中裂紋容易從氣孔啟裂。endprint

6061-T6鋁合金回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊疲勞性能分析/朱小剛，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（4）：91-94.

對(duì)6061-T6鋁合金點(diǎn)焊接頭進(jìn)行單點(diǎn)疲勞試驗(yàn)，確定6061-T6鋁合金回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊的疲勞斷裂原因，得出6061-T6鋁合金的S-N曲線以及條件疲勞極限。通過(guò)對(duì)載荷水平為1.5 kN的6061-T6RFSSW疲勞試樣進(jìn)行金相分析以及斷口掃描分析，得到了6061-T6鋁合金疲勞斷裂原因以及疲勞斷口特征。結(jié)果表明，6061-T6點(diǎn)焊接頭中的鉤狀缺陷和上下板結(jié)合處缺口尖端的應(yīng)力集中是造成疲勞破壞的主要原因，疲勞裂紋始于上下板搭接處焊點(diǎn)的鉤狀缺陷外邊緣，即缺口尖端處；在焊接過(guò)程中，應(yīng)通過(guò)優(yōu)化工藝參數(shù)盡量減小鉤狀缺陷的尺寸以及降低缺口處的應(yīng)力集中，從而提高焊點(diǎn)的疲勞壽命。

A7N01鋁合金焊接接頭的補(bǔ)焊性能分析/閆忠杰，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（5）：51-54.

以高速列車(chē)用A7N01鋁合金原始焊接接頭和一次補(bǔ)焊接頭為研究對(duì)象，通過(guò)殘余應(yīng)力測(cè)試、拉伸試驗(yàn)、硬度試驗(yàn)、金相分析以及斷裂韌度測(cè)試等手段對(duì)補(bǔ)焊前后焊接接頭力學(xué)性能進(jìn)行了研究，基于斷裂力學(xué)理論對(duì)補(bǔ)焊前后焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試和顯微組織分析，依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)補(bǔ)焊前后構(gòu)件臨界失穩(wěn)斷裂長(zhǎng)度進(jìn)行計(jì)算，由金相分析結(jié)果假定補(bǔ)焊前后初始裂紋長(zhǎng)度，利用Paris公式對(duì)含有初始缺陷的補(bǔ)焊前后焊接接頭進(jìn)行疲勞剩余壽命計(jì)算，計(jì)算結(jié)果說(shuō)明盡管補(bǔ)焊工藝一定程度造成了材料性能損失，在存在裂紋的情況下依然是一種有效的提高構(gòu)件承載能力的方法。

鋁合金攪拌摩擦焊-交叉點(diǎn)焊工藝/周冠男，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（5）：71-74.

在鋁合金傳統(tǒng)攪拌摩擦點(diǎn)焊的基礎(chǔ)上，以提高點(diǎn)焊接頭力學(xué)性能為目標(biāo)，提出“攪拌摩擦焊-交叉點(diǎn)焊”技術(shù)。其基本工藝原理是，攪拌頭沿交叉軌跡做極短距離的往復(fù)式攪拌摩擦焊，以實(shí)現(xiàn)高性能的點(diǎn)焊連接。對(duì)4 mm板厚5A02-H14鋁合金進(jìn)行“攪拌摩擦焊-交叉點(diǎn)焊”試驗(yàn)及分析。結(jié)果表明，該工藝可大大拓寬點(diǎn)焊接頭的連接面積，并顯著降低搭接界面畸變和匙孔處材料缺失的不利影響，與傳統(tǒng)攪拌摩擦點(diǎn)焊相比，該工藝能夠顯著提高鋁合金點(diǎn)焊接頭的抗剪切性能。

6005A鋁合金攪拌摩擦焊接頭的晶間腐蝕行為/董鵬，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（5）：105-108.

對(duì)6005A鋁合金攪拌摩擦焊接頭的晶間腐蝕行為進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，母材的晶間腐蝕傾向最大，熱影響區(qū)（HAZ）次之，焊核區(qū)（NZ）和熱力影響區(qū)（TMAZ）的晶間腐蝕傾向最低。結(jié)合場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡、高分辨透射電鏡分析解釋了接頭不同區(qū)域的腐蝕行為：母材的晶間腐蝕是兩組微電池效應(yīng)的結(jié)果，即晶界析出相/沉淀無(wú)析出帶（PFZ）和鋁基體/PFZ；HAZ內(nèi)晶界析出相的數(shù)量的減少、間距的變大及晶內(nèi)Q′相的析出顯著改善了該區(qū)的晶間腐蝕性，但晶內(nèi) Q′相的析出也引起了點(diǎn)蝕的發(fā)生；NZ和TMAZ內(nèi)絕大部分的合金元素固溶于基體，抑制了晶間腐蝕的發(fā)生。

鋁合金焊接接頭沖擊強(qiáng)化的性能/徐國(guó)建，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（6）：57-60.

為了提高鋁合金焊接接頭的力學(xué)性能，試驗(yàn)分別采用超聲波和調(diào)Q脈沖YAG激光對(duì)A6061-T6鋁合金焊接接頭焊趾附近處進(jìn)行沖擊強(qiáng)化，研究了超聲波和激光沖擊強(qiáng)化下鋁合金焊接接頭的性能。兩種沖擊強(qiáng)化模式下， 鋁合金焊接接頭焊趾處近表面均發(fā)生了沖擊強(qiáng)化效果，并產(chǎn)生了較大的殘余壓應(yīng)力，超聲波和激光沖擊強(qiáng)化后產(chǎn)生的最大殘余壓應(yīng)力分別為-158 MPa和-145 MPa左右。超聲波與激光沖擊強(qiáng)化鋁合金焊接接頭的疲勞壽命差別不大，均比焊態(tài)下試樣的疲勞壽命提高1倍以上。兩種沖擊強(qiáng)化方法的疲勞試驗(yàn)樣件斷裂位置均發(fā)生在基體金屬上，而焊趾處沒(méi)有疲勞裂紋產(chǎn)生。

2219鋁合金攪拌摩擦焊接頭腐蝕行為/張華，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（7）：39-42.

采用晶間腐蝕試驗(yàn)和剝落腐蝕試驗(yàn)研究了2219鋁合金攪拌摩擦焊接頭的腐蝕行為，結(jié)合金相顯微鏡、掃描電鏡及能譜儀等分析手段研究了接頭腐蝕后的表面形貌和腐蝕產(chǎn)物的成分，并對(duì)接頭腐蝕機(jī)理進(jìn)行了初步的探討。結(jié)果表明，攪拌摩擦焊焊核區(qū)耐蝕性比母材高；腐蝕從點(diǎn)蝕開(kāi)始，逐漸發(fā)展為晶間腐蝕和剝落腐蝕的全面腐蝕形貌；接頭組織成分的均勻化，降低了材料形成局部腐蝕原電池的傾向，使得電位正向移動(dòng)，接頭耐蝕性增強(qiáng)。

鋁合金FSJ接頭弧紋形成過(guò)程及主要影響因素分析/鄧永芳，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（7）：43-46.

軸肩的偏心擠壓在鋁合金攪拌摩擦接頭弧紋形成過(guò)程中起到了決定性作用。攪拌摩擦連接弧紋形成的過(guò)程是攪拌頭偏心產(chǎn)生的長(zhǎng)軸擠壓軟化的金屬材料的過(guò)程，在長(zhǎng)軸擠壓下將產(chǎn)生弧紋的弧峰，兩次弧峰間將產(chǎn)生弧谷，并且弧紋的產(chǎn)生可以進(jìn)行數(shù)值表征。利用數(shù)值仿真對(duì)無(wú)針攪拌頭進(jìn)行連接過(guò)程的模擬可以得到弧紋，并利用試驗(yàn)方法進(jìn)行了有針和無(wú)針攪拌摩擦焊接的對(duì)比。結(jié)果表明，無(wú)針的攪拌頭也能產(chǎn)生弧紋，且弧紋的輪廓與有針時(shí)相同；弧紋的形成主要是攪拌頭軸肩擠壓的作用；攪拌頭的前進(jìn)速度越大，攪拌頭的旋轉(zhuǎn)頻率越慢，則接頭的弧紋間距將會(huì)越大；弧紋在后退側(cè)形成的夾角比前進(jìn)側(cè)形成的夾角大。

鋁合金超薄板無(wú)傾角微攪拌摩擦焊接頭組織性能/趙慧慧，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（7）：47-50.

以0.5 mm厚LF3薄壁鋁合金微攪拌摩擦焊搭接過(guò)程為研究對(duì)象，采用超小軸肩攪拌工具，研究了其無(wú)傾角微攪拌摩擦焊接過(guò)程，重點(diǎn)分析了微觀組織分布特點(diǎn)和接頭力學(xué)性能。采用內(nèi)聚花紋錐形超小軸肩攪拌工具，依靠軸肩及攪拌針花紋的材料內(nèi)聚效果，降低了焊縫寬度，焊縫寬度僅為3 mm，為微小薄壁殼體的焊接封裝問(wèn)題提供了可行的解決方案。攪拌工具的超高旋轉(zhuǎn)頻率運(yùn)動(dòng)，將搭接界面進(jìn)行了充分的攪拌、混合和破碎，優(yōu)于傳統(tǒng)攪拌摩擦焊的Hook搭接界面。微攪拌摩擦焊搭接接頭承載能力平均達(dá)到母材承載能力的89.6%。endprint

高速列車(chē)6005A-T6鋁合金焊接接頭軟化分析/呂曉春，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（8）：25-29.

測(cè)試了6005A-T6鋁合金雙絲MIG焊和激光-雙絲MIG復(fù)合焊的焊接熱循環(huán)曲線，并利用熱處理方法進(jìn)行了焊接軟化的熱模擬試驗(yàn)，探討了6005A-T6鋁合金焊接接頭的軟化問(wèn)題。結(jié)果表明，焊接熱循環(huán)峰值溫度超過(guò)260 ℃時(shí)熱影響區(qū)開(kāi)始軟化，當(dāng)峰值溫度達(dá)到350 ℃左右時(shí)軟化最為嚴(yán)重，晶內(nèi)的非穩(wěn)態(tài)強(qiáng)化相β″相及β′相轉(zhuǎn)變?yōu)槠胶鈶B(tài)的β相（Mg2Si）并聚集長(zhǎng)大是造成軟化的根本原因；受熱溫度在260 ～ 500 ℃的熱影響區(qū)，焊后經(jīng)簡(jiǎn)單的時(shí)效處理后，硬度無(wú)法恢復(fù)至原始狀態(tài)；復(fù)合焊的焊接熱循環(huán)曲線在260 ℃以上的高溫停留時(shí)間相對(duì)較短，這是造成復(fù)合焊接頭軟化程度低于常規(guī)MIG焊的直接原因。

2219鋁合金攪拌摩擦焊溫度場(chǎng)的三維實(shí)體耦合數(shù)值模擬/杜巖峰，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（8）：57-60，70.

為更貼近實(shí)際的模擬攪拌摩擦焊焊接過(guò)程中復(fù)雜的熱力行為，試驗(yàn)通過(guò)建立三維攪拌摩擦焊過(guò)程數(shù)學(xué)模型，采用三維實(shí)體耦合的有限元方法來(lái)分析2219鋁合金攪拌摩擦焊熱過(guò)程和溫度場(chǎng)分布。結(jié)果表明，攪拌摩擦焊焊縫的溫度場(chǎng)梯度呈現(xiàn)上密下疏，前密后疏的分布狀態(tài)，最高溫度位于后退側(cè)的攪拌針與軸肩的過(guò)渡區(qū)，焊縫后退邊的溫度高于前進(jìn)邊，攪拌針底部溫度超過(guò)2219鋁合金的再結(jié)晶溫度，可確保對(duì)接接頭根部形成緊密焊縫，模擬結(jié)果為研究攪拌摩擦焊的機(jī)理和優(yōu)化攪拌摩擦焊焊接工藝提供了支持。

厚板鋁合金攪拌摩擦焊接頭組織及性能沿厚度方向的變化規(guī)律/高輝，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（8）：61-65.

通過(guò)分層法對(duì)30 mm厚7A05-T6鋁合金攪拌摩擦焊接頭焊核區(qū)不同位置的微觀組織、力學(xué)性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，上表層附近的再結(jié)晶晶粒尺寸最大；當(dāng)旋轉(zhuǎn)頻率為360 r/min，焊接速度為100 mm/min時(shí)，T1到T5層的抗拉強(qiáng)度分別為326，354，342，334和307 MPa，呈先高后低的趨勢(shì)，且屈服強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率也呈一樣的趨勢(shì)；微觀斷口中存在大量的網(wǎng)狀韌窩，其中分層切片T2上韌窩最深。顯微硬度分布為焊縫上部高于下部，沿焊縫中心不對(duì)稱分布。隨厚度增加，軸肩產(chǎn)生的摩擦熱自上到下不斷降低，是造成中下部工件性能下降的主要原因。

攪拌摩擦焊焊接5083鋁合金板材焊核區(qū)的晶體取向/袁鴿成，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（8）：79-82.

采用攪拌摩擦焊焊接了5083鋁合金板材，借助電子背散射衍射技術(shù)和取向成像分析軟件，對(duì)比性地分析了母材和焊核區(qū)的晶粒形貌、取向差分布、織構(gòu)組分及取向分布函數(shù)，分析了焊核區(qū)晶體取向的變化。結(jié)果表明，在熱—力作用下，焊核區(qū)發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，顯示等軸晶粒形貌，平均晶粒尺寸約為15.8 μm，同時(shí)大角度晶界比例明顯增加。母材的黃銅織構(gòu)B{011}<211>和S織構(gòu){123}<634>的比例分別達(dá)到30.6%和13.6%以上；攪拌摩擦焊后，焊核區(qū)的B織構(gòu)和S織構(gòu)的比例分別降至4%和1.8%，原位再結(jié)晶形成的R{124}<211>織構(gòu)組分約為7.7%，焊核區(qū)其它常見(jiàn)面心立方金屬織構(gòu)組分的比例均低于8%，意味著焊核區(qū)由強(qiáng)取向組織轉(zhuǎn)變?yōu)槿跞∠蚪M織。

7N01鋁合金脈沖MIG焊與直流CMT焊多次補(bǔ)焊試驗(yàn)/梁志敏，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（9）：27-31.

高速列車(chē)用7N01鋁合金有較大熱裂紋傾向，而補(bǔ)焊時(shí)該問(wèn)題更突出。分別采用脈沖MIG焊和低熱輸入直流CMT焊對(duì)4 mm厚7N01鋁合金對(duì)接接頭進(jìn)行1次、2次、3次補(bǔ)焊，分析了補(bǔ)焊焊接接頭的宏觀成形、微觀組織和硬度。結(jié)果表明，脈沖MIG補(bǔ)焊時(shí)下塌量和熔寬均大于直流CMT補(bǔ)焊，脈沖MIG補(bǔ)焊焊道與先焊焊縫微觀組織界面明顯，先焊焊縫晶粒粗大且晶界發(fā)生重熔，熔合區(qū)變寬，而直流CMT補(bǔ)焊焊道界面不明顯，焊縫微觀組織晶粒細(xì)小，熔合區(qū)無(wú)明顯變化；脈沖MIG焊3次補(bǔ)焊后軟化現(xiàn)象較直流CMT補(bǔ)焊嚴(yán)重。采用直流CMT焊進(jìn)行7N01鋁合金補(bǔ)焊，可有效降低熱裂紋傾向并緩解接頭性能下降。

高速列車(chē)用6061和7N01鋁合金焊接接頭斷裂韌性分析/吳影，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（9）：77-81.

按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 21143—2007《金屬材料準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌度的統(tǒng)一試驗(yàn)方法》求得高速列車(chē)用6061和7N01鋁合金焊接接頭中焊縫、熱影響區(qū)和母材3個(gè)區(qū)域的CTOD值δc和J積分值Jc，借助于數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法對(duì)焊接接頭的斷裂韌性進(jìn)行了分析，并結(jié)合金相組織和斷口形貌分析了它們之間關(guān)系。結(jié)果表明，對(duì)數(shù)正態(tài)分布對(duì)小樣本斷裂韌性數(shù)據(jù)擬合程度最好；6061和7N01鋁合金焊接接頭中各區(qū)域δc值和Jc值熱影響區(qū)最大，焊縫次之，母材最??；6061和7N01鋁合金焊接接頭比較，7N01鋁合金焊接接頭中母材和焊縫的δc值和Jc值都優(yōu)于6061鋁合金焊接接頭的相同區(qū)域；熱影響區(qū)的δc值6061鋁合金優(yōu)于7N01鋁合金；而熱影響區(qū)的Jc值7N01鋁合金優(yōu)于6061鋁合金。

5052-O鋁合金電阻點(diǎn)焊裂紋產(chǎn)生機(jī)理及抑制/吳松，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（9）：92-96.

首先以5052-O鋁合金（Al-Mg合金）為分析材料通過(guò)單脈沖電阻點(diǎn)焊工藝分析裂紋的產(chǎn)生及其機(jī)理，然后利用SORPAS軟件模擬分析單脈沖、多脈沖工藝的裂紋傾向性，探討采用平直端面電極+多脈沖工藝對(duì)接頭熱影響區(qū)液化裂紋的作用，并在優(yōu)化電極+多脈沖工藝下結(jié)合模擬結(jié)果驗(yàn)證并分析抑制特定區(qū)域液化裂紋產(chǎn)生的機(jī)理。結(jié)果表明，多脈沖工藝相對(duì)于單脈沖而言，其裂紋危險(xiǎn)分布系數(shù)有所降低，多脈沖工藝對(duì)裂紋產(chǎn)生的傾向性影響仍然較小，但是在優(yōu)化電極+多脈沖工藝下電極端面的環(huán)狀凹痕能夠完全抑制裂紋的產(chǎn)生，并能夠提升點(diǎn)焊接頭的力學(xué)性能。

2A12鋁合金變極性等離子弧穿孔焊縫性能分析/姜祎，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（10）：25-28.endprint

采用具有輔助壓縮孔噴嘴結(jié)構(gòu)的焊槍，在大電流高焊速的焊接工藝下制備了2A12鋁合金變極性等離子弧穿孔焊縫，并分析了焊縫的組織和力學(xué)性能。由于輔助壓縮孔對(duì)焊接電弧的壓縮，使正面焊縫寬度變窄，背面焊縫寬度增加，并提高了兩側(cè)焊縫的余高。焊縫內(nèi)部以細(xì)小的等軸非枝晶結(jié)構(gòu)為主，其強(qiáng)化相以Al2Cu為主，還有少量的S相。Al2Cu的形狀及其分布狀況決定了焊縫的力學(xué)性能，試驗(yàn)表明基體和焊縫的硬度差別不大，焊縫沿中軸線的顯微硬度呈馬鞍狀分布，焊縫內(nèi)部比較平緩，正反兩側(cè)焊縫的硬度分布波動(dòng)較大。

鋁合金液態(tài)填充焊的工藝特性分析/彭進(jìn)，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（10）：45-48.

采用高速攝像和工藝試驗(yàn)相結(jié)合的方法分析了液態(tài)填充焊的影響因素，進(jìn)行了焊接接頭質(zhì)量分析。結(jié)果表明，激光液態(tài)填充焊有兩種填充模式：焊絲半熔態(tài)、焊絲全熔態(tài)。焊接電流較小時(shí)，焊絲為半熔態(tài)，液態(tài)填材順焊絲流向熔池；焊接電流較大時(shí)，焊絲為全熔態(tài)，依靠間隙的毛細(xì)作用，能穩(wěn)定的流入熔池中。隨著焊接速度的提高匙孔距熔池邊緣的距離變小。為了使液態(tài)填材穩(wěn)定的過(guò)渡到熔池中，光絲間距應(yīng)控制在-0.5～2.0 mm范圍內(nèi)。經(jīng)過(guò)接頭質(zhì)量分析發(fā)現(xiàn)：與激光填絲焊相比，液態(tài)填充焊接焊縫中的氣孔率明顯降低。

激光掃描焊接工藝對(duì)鋁合金焊接氣孔率的影響/周立濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（10）：65-68，72.

以6061鋁合金為研究對(duì)象，研究了激光掃描焊接過(guò)程中光束的掃描軌跡、掃描幅度與掃描頻率對(duì)6061鋁合金氣孔產(chǎn)生的影響規(guī)律。結(jié)果表明，與激光非掃描焊接相比，采用光束垂直于焊縫、平行于焊縫和圓形運(yùn)動(dòng)3種不同軌跡的掃描方式均有利于抑制鋁合金激光焊接氣孔的產(chǎn)生，且以光束為圓形軌跡的掃描方式為最佳。光束的掃描幅度及掃描頻率對(duì)氣孔的產(chǎn)生也有重要的影響。采用光束為圓形軌跡的掃描方式，當(dāng)掃描幅度大于0.65 mm、掃描頻率在100～220 Hz范圍內(nèi)時(shí)，氣孔率可控制在0.5%以內(nèi)。氣孔的產(chǎn)生與焊縫形狀有關(guān)，減少焊縫深寬比有利于氣孔的抑制。

鋁合金活性MIG焊接電弧行為及微觀組織分析/路浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（11）：1-4.

提出了活性熔化極氣體保護(hù)焊新方法，可增加焊接熔深，改善難熔焊接結(jié)構(gòu)的熔合不良，獲得高質(zhì)量的焊接接頭。對(duì)鋁合金活性熔化極氣體保護(hù)焊電弧狀態(tài)進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)活性熔化極氣體保護(hù)焊電弧收縮，電流密度提高。對(duì)鋁合金活性熔化極氣體保護(hù)焊焊接接頭微觀組織進(jìn)行了分析，與熔化極氣體保護(hù)焊方法相比，結(jié)果表明，透射電鏡和面掃描分析表明活性劑的添加沒(méi)有改變強(qiáng)化相的種類，不會(huì)影響焊縫中各種組元的成分含量，同時(shí)也對(duì)Mn，Cr，Ti等元素的分布沒(méi)有影響。

氣孔對(duì)鋁合金焊接接頭超長(zhǎng)疲勞壽命的影響/何超，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（11）：18-22.

采用超聲疲勞試驗(yàn)方法對(duì)鋁合金5052-H32焊接接頭進(jìn)行疲勞試驗(yàn)，研究其在超長(zhǎng)壽命區(qū)間（107～109周次）的疲勞強(qiáng)度及失效機(jī)理。結(jié)果表明，相同疲勞壽命下焊接接頭疲勞強(qiáng)度較母材下降了73.3%，在超高周疲勞區(qū)間仍然會(huì)發(fā)生疲勞破壞；斷口觀察發(fā)現(xiàn)焊接缺陷（氣孔）是誘發(fā)疲勞裂紋萌生的主要原因。為揭示焊接缺陷對(duì)焊接接頭疲勞裂紋萌生及擴(kuò)展的影響，采用有限元技術(shù)分析了氣孔對(duì)應(yīng)力集中系數(shù)和裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響。最后討論了焊接缺陷對(duì)疲勞壽命的影響機(jī)制及裂紋擴(kuò)展特性。

鹽霧環(huán)境對(duì)超聲沖擊前后鋁合金焊接接頭力學(xué)性能的影響/李達(dá)，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（11）：67-70.

對(duì)6005鋁合金焊接接頭進(jìn)行超聲沖擊處理，對(duì)沖擊前后焊接接頭進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試。結(jié)果表明，超聲沖擊后，6005鋁合金焊縫及熱影響區(qū)（HAZ）均變?yōu)闅堄鄩簯?yīng)力，應(yīng)力分布較為均勻。對(duì)沖擊前后試樣進(jìn)行鹽霧腐蝕試驗(yàn)。超聲沖擊后的試樣在腐蝕不同時(shí)間后，其腐蝕產(chǎn)物均少于未沖擊試樣，超聲沖擊后焊接接頭硬度得到提高，焊縫及HAZ的硬化層深度分別為1.5 mm及2.1 mm，腐蝕14天后，硬化層能夠保持在0.9 mm，可有效地保護(hù)基體。另外，腐蝕同樣時(shí)間后，沖擊后的焊接接頭試樣能夠保持較好的綜合力學(xué)性能。

焊縫強(qiáng)度匹配對(duì)鋁合金焊接接頭三向應(yīng)力度分布的影響/朱浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（11）：84-88.

用有限元軟件ABAQUS對(duì)不同焊縫強(qiáng)度匹配的6063鋁合金焊接接頭進(jìn)行拉伸模擬，研究了焊縫強(qiáng)度匹配對(duì)焊接接頭中三向應(yīng)力度分布的影響。同時(shí)，在每種強(qiáng)度匹配條件下，研究了HAZ寬度對(duì)焊接接頭中三向應(yīng)力度分布的影響。結(jié)果表明，與母材相比，不同焊縫強(qiáng)度匹配的焊接接頭中應(yīng)力狀態(tài)較為復(fù)雜，三向應(yīng)力度在母材與HAZ交界處和焊縫與HAZ交界處存在突變；高強(qiáng)匹配接頭中三向應(yīng)力度最大值最高，低強(qiáng)匹配接頭中三向應(yīng)力度最大值最??；等強(qiáng)匹配條件下，隨著HAZ寬度的增大，三向應(yīng)力度最大值的位置從母材與HAZ交界處轉(zhuǎn)變?yōu)楹缚p與HAZ的交界處；高強(qiáng)匹配條件下，三向應(yīng)力度的最大值都出現(xiàn)在焊縫與HAZ的交界處，隨著HAZ寬度增大，三向應(yīng)力度的最大值逐漸減??；低強(qiáng)匹配條件下，三向應(yīng)力度的最大值都出現(xiàn)在母材與HAZ的交界處，隨著HAZ寬度增大，三向應(yīng)力度的最大值逐漸減小。

超聲沖擊實(shí)現(xiàn)7A52鋁合金焊接接頭表面納米化/解瑞軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（12）：35-38.

針對(duì)7A52鋁合金焊接接頭表面納米化研究尚不成熟的實(shí)際情況，利用超聲沖擊技術(shù)，在預(yù)設(shè)電流為2A，超聲沖擊速度為1.25 min/cm2的條件下，對(duì)7A52鋁合金雙絲MIG焊焊接接頭進(jìn)行超聲沖擊處理，借助掃描電子顯微鏡及透射電子顯微鏡對(duì)超聲沖擊處理后的7A52鋁合金雙絲MIG焊焊接接頭的表層組織進(jìn)行觀察、分析。發(fā)現(xiàn)焊接接頭表層經(jīng)超聲沖擊處理后形成塑性變形層，焊縫及熱影響區(qū)的變形層厚度可達(dá)70 μm左右，母材的變形層厚度可達(dá)50 μm左右。同時(shí)，焊接接頭表層晶粒被細(xì)化，焊縫表層的晶粒尺寸可達(dá)70～300 nm，母材的晶粒尺寸可達(dá)50～500 nm。鋁合金二元與三元?dú)怏w保護(hù)焊技術(shù)比較/路浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（12）：59-62.endprint

為認(rèn)知鋁合金三元?dú)怏w保護(hù)焊接中微量氮?dú)饣烊氲闹匾?，研究了純氬、氬氦二元?dú)怏w保護(hù)、氬氦氮三元?dú)怏w保護(hù)焊條件下鋁合金焊接電弧形態(tài)、焊接接頭宏觀及微觀組織、熱影響區(qū)寬度的區(qū)別。試驗(yàn)結(jié)果表明，三元?dú)怏w保護(hù)焊電弧收縮最為顯著，焊縫品粒最為細(xì)小，熱影響區(qū)最窄，接頭沖擊韌性最高，焊接質(zhì)量最高。純氬氣體保護(hù)焊焊接接頭性能次之，氬氦二元?dú)怏w保護(hù)焊接接頭性能最低。結(jié)果表明，微量氮?dú)獾募尤雽?duì)于三元?dú)怏w保護(hù)焊接質(zhì)量提升是非常重要的因素。

鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭質(zhì)量特征信息分析/馮鄰江，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（12）：72-76.

為了研究電阻點(diǎn)焊接頭質(zhì)量，分析了鋁合金2A12電阻點(diǎn)焊過(guò)程中的電極力、電極位移和焊接電流三組動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)，并繪制了動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)三曲線圖。結(jié)果表明，在焊接過(guò)程中合格焊點(diǎn)的電極力曲線變化情況是：開(kāi)始有輕微下凹現(xiàn)象，然后是小幅增長(zhǎng)并伴隨輕微波動(dòng)，最后有向下傾斜的趨勢(shì)，每個(gè)階段不足或過(guò)度，則有不合格焊點(diǎn)產(chǎn)生。電極位移曲線的上升率直接與能量供應(yīng)率有關(guān)，電極位移最大時(shí)刻與加載鍛壓力時(shí)刻之間的曲線形狀與金屬熔化量和軟化區(qū)大小有關(guān)。

TIG-拉弧復(fù)合熱源鋁合金螺柱焊接方法/張德庫(kù)，等.焊接學(xué)報(bào)，2014，35（12）：109-112.

針對(duì)中大直徑鋁合金螺柱焊接過(guò)程中出現(xiàn)氣孔、未熔合、熱裂紋等缺陷及焊接接頭性能不良問(wèn)題，以直徑16 mm螺柱為研究對(duì)象進(jìn)行了鋁合金螺柱焊方法和工藝的探索性研究。提出了TIG-拉弧復(fù)合熱源焊接技術(shù)，在焊前對(duì)鋁螺柱采取預(yù)浸鍍一層鋅鎳的處理方法，整個(gè)施焊過(guò)程處于惰性氣體保護(hù)的狀態(tài)下。力學(xué)性能檢測(cè)得到接頭抗剪強(qiáng)度能夠達(dá)到128 MPa，其強(qiáng)度系數(shù)為70%以上。最佳焊接工藝參數(shù)為：預(yù)熱150 ℃、焊接電流650 A、焊接時(shí)間1 000 ms。結(jié)果表明，鋁板焊前TIG預(yù)處理、螺柱預(yù)浸鍍鋅鎳等都能夠有效的提高螺柱焊接接頭力學(xué)性能，并且改善焊縫組織。

汽車(chē)車(chē)身用鋁合金冷金屬過(guò)渡點(diǎn)塞焊工藝分析/曹睿，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（2）：15-18.

采用AlSi5鋁合金焊絲，冷金屬過(guò)渡方法對(duì)汽車(chē)車(chē)身用6061鋁合金進(jìn)行了搭接點(diǎn)塞焊試驗(yàn)，研究了送絲速度、鋁板孔直徑、點(diǎn)塞焊時(shí)間對(duì)點(diǎn)塞焊接頭焊點(diǎn)直徑、焊核直徑和拉伸載荷的影響。結(jié)果表明，送絲速度主要影響焊點(diǎn)直徑的大小，點(diǎn)塞焊時(shí)間和鋁板孔直徑主要影響焊核直徑和拉伸載荷。接頭拉伸載荷主要取決于焊核直徑的大小，焊核直徑越大，拉伸載荷越大，與焊點(diǎn)直徑關(guān)系不大。接頭為典型的熔焊接頭，焊縫主要由α-Al固溶體和Al-Si共晶相組成，點(diǎn)塞焊接頭斷裂方式為撕裂型斷裂。

非線性超聲脈沖反轉(zhuǎn)法在鋁合金焊縫疲勞壽命預(yù)測(cè)中的應(yīng)用/萬(wàn)楚豪，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（2）：27-30.

以不同疲勞壽命的鋁合金焊縫為例研究了疲勞過(guò)程中的超聲波非線性效應(yīng)，同時(shí)建立了非線性參數(shù)與疲勞壽命的關(guān)系曲線（S-N曲線）。采用脈沖反轉(zhuǎn)法對(duì)非線性超聲信號(hào)進(jìn)行處理。結(jié)果表明，經(jīng)過(guò)脈沖反轉(zhuǎn)法獲得的S-N曲線與經(jīng)過(guò)濾波模塊獲得的S-N曲線相比諧波幅值提高了一倍，所以脈沖反轉(zhuǎn)法可以提高非線性超聲檢測(cè)法表征疲勞損傷程度能力，而S-N曲線在疲勞過(guò)程中呈先緩慢增長(zhǎng)后快速增長(zhǎng)，最后下降的趨勢(shì)，此趨勢(shì)對(duì)應(yīng)了材料疲勞的3個(gè)階段，而金相組織驗(yàn)證了曲線的準(zhǔn)確性，所以通過(guò)非線性超聲脈沖反轉(zhuǎn)法來(lái)預(yù)測(cè)疲勞壽命是可行的。

單電源交流雙鎢極氬弧焊接鋁合金工藝機(jī)理分析/吳斌濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（2）：55-58.

以6061鋁合金為研究對(duì)象，進(jìn)行單電源交流雙鎢極氬弧焊接工藝試驗(yàn).采用金相顯微鏡、CCD攝像頭、電流檢測(cè)系統(tǒng)對(duì)焊接接頭的組織、電弧形態(tài)以及電流變化過(guò)程進(jìn)行觀察與檢測(cè)分析。結(jié)果表明，大電流下雙鎢極可獲得均勻美觀的鋁合金焊縫成形，但鎢極串行優(yōu)于鎢極并行。電弧電流檢測(cè)顯示焊接過(guò)程中流經(jīng)兩個(gè)TIG焊槍的電流大小呈現(xiàn)非均勻分配形式，單電源單鎢極電流密度沿著焊接方向呈現(xiàn)單峰分布而雙鎢極非單峰分布。在電弧作用區(qū)域雙鎢極耦合電弧的電流密度值要小于單鎢極。另外雙鎢極能擴(kuò)展耦合電弧的弧根，增加熔池受熱面積，在保證焊縫成形的同時(shí)提高焊接效率。

7075鋁合金攪拌摩擦焊接頭溫度場(chǎng)及殘余應(yīng)力場(chǎng)的有限元模擬/郭柱，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（2）：92-96.

根據(jù)攪拌摩擦焊特點(diǎn)及庫(kù)倫摩擦做功理論，以厚度為6 mm的7075-T7351鋁合金板材為研究對(duì)象，基于ANSYS有限元軟件，建立了攪拌摩擦焊雙熱源三維有限元模型，研究不同轉(zhuǎn)速、焊接速度對(duì)溫度場(chǎng)及殘余應(yīng)力場(chǎng)的影響規(guī)律。結(jié)果表明，焊接過(guò)程峰值溫度在500 ℃左右，接頭最高溫度出現(xiàn)在攪拌頭后部大約5 mm處；接頭殘余應(yīng)力以縱向殘余應(yīng)力為主，在垂直焊縫方向上呈M形分布，最大值約為150 MPa；當(dāng)攪拌頭轉(zhuǎn)速一定時(shí)，隨著焊接速度的增大，峰值溫度減小，峰值縱向殘余應(yīng)力增大；當(dāng)焊接速度一定時(shí)，溫度隨著轉(zhuǎn)速的增大而增大，且轉(zhuǎn)速越大，縱向殘余應(yīng)力分布越均勻。

超聲沖擊處理對(duì)7A52鋁合金焊接應(yīng)力影響的數(shù)值模擬/賈翠玲，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（4）：30-34.

利用有限元軟件ABAQUS，建立了7A52鋁合金雙絲MIG焊的熱力耦合數(shù)值模型，得到焊接殘余應(yīng)力場(chǎng)；隨后利用數(shù)值傳遞方法，對(duì)焊接接頭處進(jìn)行超聲沖擊處理，建立焊接和超聲沖擊處理耦合模型，得到?jīng)_擊后的殘余應(yīng)力場(chǎng)，分析了沖擊前后殘余應(yīng)力分布特點(diǎn)和大小，并且通過(guò)改變沖擊針移動(dòng)速度分析其對(duì)殘余應(yīng)力的影響規(guī)律。旨在探討超聲沖擊對(duì)7A52鋁合金焊接殘余應(yīng)力改善的影響。計(jì)算結(jié)果表明，超聲沖擊處理能夠顯著改善焊縫和熱影響區(qū)的表面殘余應(yīng)力，且隨著沖擊移動(dòng)速度的增加，得到的焊接接頭處壓應(yīng)力值逐漸減小。

鋁合金攪拌摩擦焊過(guò)程熱力演變的三維數(shù)值模擬/董平，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（4）：71-74.

對(duì)攪拌摩擦焊過(guò)程中攪拌頭速度變化進(jìn)行分析，建立了考慮攪拌摩擦焊過(guò)程中焊縫產(chǎn)熱的熱源模型。對(duì)2024鋁合金攪拌摩擦焊溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行了三維有限元模擬，表明焊縫兩側(cè)溫度和應(yīng)力分布的不對(duì)稱現(xiàn)象不明顯，主要由于焊接速度遠(yuǎn)小于攪拌頭轉(zhuǎn)速所致，但隨著焊接速度加快，這種不對(duì)稱現(xiàn)象逐漸加強(qiáng)。焊接過(guò)程中焊縫中心溫度低于攪拌頭邊緣溫度，焊接前方和兩側(cè)均為壓應(yīng)力，后方為拉應(yīng)力；焊接結(jié)束后與攪拌頭接觸區(qū)的橫向和縱向殘余應(yīng)力為較大拉應(yīng)力，遠(yuǎn)離焊縫殘余應(yīng)力較?。谎睾穸确较蛏?，橫向和縱向殘余應(yīng)力均逐漸降低。有限元計(jì)算結(jié)果與短波長(zhǎng)X射線應(yīng)力測(cè)試結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明，二者趨勢(shì)基本吻合。endprint

高速列車(chē)用厚板鋁合金CMT焊接工藝/路浩.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（4）：75-78.

針對(duì)低熱輸入、高質(zhì)量焊接技術(shù)的需求，研究厚板鋁合金多層多道冷金屬過(guò)渡技術(shù)（cold matal transter，CMT）焊接工藝和脈沖MIG焊接工藝的區(qū)別，對(duì)CMT焊接和脈沖MIG焊接進(jìn)行熱循環(huán)曲線測(cè)量，焊接接頭拉伸、彎曲、硬度等常規(guī)力學(xué)性能試驗(yàn)和接頭微觀組織分析。結(jié)果表明，鋁合金厚板焊接時(shí)相對(duì)脈沖MIG焊接方法，CMT方法焊接溫度場(chǎng)低，焊接接頭軟化明顯減弱，沖擊韌性得到提高，厚板多層多道焊接接頭組織明顯改善，晶粒明顯細(xì)化。試驗(yàn)表明CMT焊接方法可獲得相對(duì)脈沖焊接更加優(yōu)良的鋁合金焊接接頭。

鋁合金脈沖MIG焊接熔滴過(guò)渡行為的聲發(fā)射信號(hào)時(shí)頻域表征/羅怡，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（4）：83-86，91.

通過(guò)在線檢測(cè)鋁合金脈沖MIG焊接過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，研究熔滴過(guò)渡模式和行為的時(shí)頻域表征。結(jié)果表明，熔滴過(guò)渡聲發(fā)射信號(hào)波形以及熔滴過(guò)渡聲發(fā)射事件的有序性和周期性可以反映脈沖MIG焊接過(guò)程熔滴過(guò)渡的穩(wěn)定性和周期性。隨著脈沖頻率和焊接熱輸入的增大，熔滴過(guò)渡模式由短路過(guò)渡轉(zhuǎn)變?yōu)樯涞芜^(guò)渡，過(guò)渡熔滴體積得到逐步細(xì)化，表現(xiàn)出遞減的聲發(fā)射能量釋放特征。當(dāng)熔滴過(guò)渡為短路過(guò)渡模式時(shí)，熔滴過(guò)渡聲發(fā)射信號(hào)的頻域范圍較寬，且較為集中在高頻部分；當(dāng)熔滴過(guò)渡為射滴過(guò)渡模式時(shí)，熔滴過(guò)渡聲發(fā)射信號(hào)的頻率分布范圍更窄，且集中在低頻部分。隨著熔滴過(guò)渡模式由短路過(guò)渡模式逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)樯涞芜^(guò)渡模式，由熔滴過(guò)渡引入的能量變化呈現(xiàn)出先減小再增大的趨勢(shì)。

2219鋁合金高頻耦合脈沖TIG焊接工藝/李顯，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（5）：17-20.

對(duì)2219鋁合金采用高頻耦合脈沖TIG的焊接工藝研究，結(jié)果表明，采用特殊交流以及疊加高頻脈沖可以有效的細(xì)化組織，消除氣孔和減少裂紋等冶金缺陷，顯著改善和提高鋁合金接頭性能。在此基礎(chǔ)上研究了單層焊和雙層焊對(duì)接頭性能的影響，對(duì)雙層焊每一層的工藝參數(shù)做了優(yōu)化，并對(duì)接頭各微區(qū)采用了晶粒度的定量分析與對(duì)比，提出了通過(guò)控制熱循環(huán)對(duì)接頭“控性”的方法，使接頭微觀組織趨于均勻，是提高接頭綜合力學(xué)性能的一個(gè)新思路，在工程上具有適用性。

鋁合金厚板CMT補(bǔ)焊工藝試驗(yàn)/路浩.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（5）：81-84.

厚板鋁合金產(chǎn)品在焊接生產(chǎn)制造中易出現(xiàn)局部氣孔和焊接熱裂紋等微小缺陷。對(duì)于重要產(chǎn)品需要進(jìn)行修補(bǔ)，并且需要嚴(yán)格控制修補(bǔ)質(zhì)量，降低焊接修復(fù)次數(shù)。針對(duì)鋁合金厚板焊接結(jié)構(gòu)修復(fù)質(zhì)量提升的需求，利用低熱輸入、高質(zhì)量的CMT焊接技術(shù)，進(jìn)行7系高強(qiáng)鋁合金CMT補(bǔ)焊工藝試驗(yàn)，與脈沖MIG焊接工藝的焊接接頭組織進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明，相對(duì)脈沖MIG焊接工藝，使用CMT工藝進(jìn)行補(bǔ)焊的焊接溫度場(chǎng)低，多次補(bǔ)焊焊接接頭軟化明顯減弱，焊接接頭組織惡化程度減弱。結(jié)果表明，鋁合金厚板采用CMT焊接工藝進(jìn)行補(bǔ)焊接頭質(zhì)量更為優(yōu)良。

5A06鋁合金厚板雙絲PMIG焊接頭組織與性能/楊嘉佳，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（6）：23-26.

采用雙絲PMIG協(xié)同式高效焊接方法對(duì)板厚為60 mm的5A06鋁合金進(jìn)行了焊接試驗(yàn)，獲得了優(yōu)良的焊接接頭，并對(duì)焊接接頭進(jìn)行了金相組織和力學(xué)性能分析。結(jié)果表明，母材保持軋制態(tài)纖維狀組織，焊縫組織細(xì)密均勻，主要為α（AJ），β（Mg2Al3）及部分Mg2Si雜質(zhì)相。接頭平均抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率分別為306.17 MPa和11.93%，達(dá)到母材的90.5%和61.5%。對(duì)比接頭各層顯微組織和力學(xué)性能發(fā)現(xiàn)，熱輸入影響焊接接頭熱影響區(qū)寬度和力學(xué)性能。在焊接熱輸入最小的正面蓋面層，焊縫組織更細(xì)，熱影響區(qū)寬度更窄，試樣力學(xué)性能更好。

鋁合金三元?dú)怏w保護(hù)焊溫度場(chǎng)及接頭組織特征/路浩.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（6）：69-72.

針對(duì)鋁合金三元?dú)怏w保護(hù)焊力學(xué)性能提升原因分析的需求，使用測(cè)溫系統(tǒng)采集鋁合金純氬氣體保護(hù)、三元?dú)怏w保護(hù)焊接的熱循環(huán)曲線，分析焊接溫度場(chǎng)特征的差異。研究發(fā)現(xiàn)三元?dú)怏w保護(hù)焊溫度場(chǎng)更加集中，峰值溫度更高，降溫速率更快。對(duì)純氬氣體保護(hù)、三元?dú)怏w保護(hù)焊接頭進(jìn)行染色法觀察發(fā)現(xiàn)，三元?dú)怏w保護(hù)堆焊時(shí)晶粒更大，氣孔率更低；對(duì)接焊時(shí)，三元?dú)怏w保護(hù)焊接頭的半熔化區(qū)存在晶界液化現(xiàn)象，三元?dú)怏w保護(hù)焊的晶界液化現(xiàn)象更加嚴(yán)重，半熔化區(qū)寬度更窄。結(jié)果表明，焊接溫度場(chǎng)是引起焊接接頭力學(xué)性能提升的根本原因。

6061鋁合金激光深熔焊等離子體光譜特征與氣孔的相關(guān)性/李坤，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（7）：72-76.

采用光纖激光器對(duì)6061鋁合金進(jìn)行焊接，獲得了表面成形良好的焊縫。利用光譜儀和高速攝像機(jī)獲取等離子體的光譜和圖像，分析了激光深熔焊時(shí)等離子體的光譜特征，討論了光譜強(qiáng)度及其波動(dòng)程度與焊縫氣孔的位置及氣孔率之間的相關(guān)性。結(jié)果表明，6061鋁合金激光深熔焊時(shí)等離子體的電離度低，光譜中只有金屬原子譜線，A1I 396.152 nm譜線的強(qiáng)度能夠反映焊接過(guò)程中等離子體的光譜特征；等離子體光譜強(qiáng)度及其波動(dòng)程度與焊縫中氫氣孔的形成位置和氣孔率均不存在必然聯(lián)系；等離子體光譜強(qiáng)度與小孔型氣孔的位置不存在相關(guān)性，但其波動(dòng)程度能夠反映小孔型氣孔的氣孔率。

攪拌摩擦焊和熔化極氣體保護(hù)焊6082鋁合金疲勞性能分析/佟建華，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（7）：105-108.

對(duì)10 mm厚6082-T6鋁合金進(jìn)行攪拌摩擦焊（FSW）和熔化極氣體保護(hù)焊（MIG焊）焊接，利用疲勞性能試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡等手段對(duì)6082鋁合金FSW和MIG焊接頭的疲勞力學(xué)性能、微觀組織、裂紋擴(kuò)展特征、疲勞斷口進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，在疲勞壽命為2×106周次時(shí)，6082鋁合金母材及其FSW和MIG焊接頭的名義應(yīng)力分別為126.3，110.2，84.2 MPa；在高應(yīng)力水平下（Δσ=160 MPa），F(xiàn)SW接頭疲勞壽命明顯大于MIG焊接頭、與母材的疲勞壽命相當(dāng)。MIG焊疲勞斷口均位于焊趾處，焊縫內(nèi)的氣孔缺陷為其主要裂紋源；FSW疲勞斷口大多發(fā)生在軸肩邊緣。接頭的微觀斷口具有準(zhǔn)解理特征，斷口中存在疲勞條紋和韌窩。endprint

鋁合金自沖鉚接頭靜力學(xué)性能及失效機(jī)理分析/邢保英，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（9）：47-50.

選擇不同結(jié)構(gòu)的自沖鉚接頭，進(jìn)行靜力學(xué)測(cè)試獲得其靜力學(xué)性能。采用學(xué)生氏t分布對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，以檢驗(yàn)數(shù)據(jù)有效性。選擇寬板接頭失效斷口進(jìn)行掃描電子顯微（SEM）觀察，從而研究接頭失效機(jī)理。結(jié)果表明，板材寬度和鉚釘數(shù)量的增加均可有效增強(qiáng)接頭靜力學(xué)性能，其中鉚釘數(shù)量的影響程度更為突出。接頭宏觀靜態(tài)失效模式均為下板脫離，板材寬度和鉚釘數(shù)量會(huì)影響基板變形程度。SEM分析表明，上板主要承受拉伸，斷裂部位呈現(xiàn)韌窩結(jié)構(gòu)，最終影響接頭失效位移。下板承受拉伸和壓縮，其變形特征對(duì)強(qiáng)度和位移均有影響。

鋁合金變極性TIG焊接電弧行為/韓永全，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（9）：51-54，59.

分別采用正弦波變極性和方波變極性氬弧焊對(duì)鋁合金試板進(jìn)行了焊接試驗(yàn)，利用高速攝像機(jī)和漢諾威分析儀分別對(duì)焊接過(guò)程中變極性電弧形態(tài)及電信號(hào)進(jìn)行采集分析。結(jié)果表明，電弧電壓概率密度分布和高速攝像圖證實(shí)了較小焊接參數(shù)條件下正弦波變極性比方波變極性電弧穩(wěn)定性差的現(xiàn)象。正弦波變極性TIG電弧隨EP（反極性）的增加清理寬度增加，但熔寬未增加，證明此條件下正弦波變極性TIG電弧過(guò)于發(fā)散；焊接參數(shù)較大時(shí)，隨EP的增加，正弦波變極性熔寬變寬，證實(shí)正弦波變極性TIG電弧穩(wěn)定性隨之提高，證明了鋁合金變極性TIG焊接過(guò)程中EP極性電弧產(chǎn)熱大于EN極性電弧能量的本質(zhì)特征。

7075鋁合金變極性等離子弧焊接頭組織與性能/李國(guó)偉，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（10）：5-8.

采用ER5183焊絲對(duì)厚度10 mm的7075鋁合金進(jìn)行變極性等離子弧焊，利用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀、萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)和顯微硬度儀對(duì)焊縫的顯微組織和焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行了分析和測(cè)試。結(jié)果表明，7075鋁合金變極性等離子弧焊接頭成形良好，無(wú)明顯的熔合區(qū)；熱影響區(qū)的組織粗大，焊縫處和熱影響區(qū)的硬度分別為120.9和125.9；焊縫處的抗拉強(qiáng)度為367.6 MPa，約為母材強(qiáng)度的62.4%，為焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)。

A7N01鋁合金復(fù)合加載下的疲勞裂紋擴(kuò)展行為/王蘋(píng)，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（10）：91-94.

利用CTS試樣，研究了A7N0lP-T4鋁合金母材在Ⅰ-Ⅱ型復(fù)合加載下，不同加載角度時(shí)疲勞裂紋的擴(kuò)展行為，利用有限元數(shù)值計(jì)算復(fù)合加載下裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子（SIF，stress intensity factor）得到了加載角度與裂紋開(kāi)裂方向的關(guān)系，并與由最大周向應(yīng)力準(zhǔn)則導(dǎo)出的關(guān)系進(jìn)行了對(duì)比，二者吻合良好；根據(jù)疲勞試驗(yàn)和有限元計(jì)算的結(jié)果，并引入當(dāng)量應(yīng)力強(qiáng)度因子，分析了不同加載角下疲勞裂紋的擴(kuò)展速率。結(jié)果表明，經(jīng)當(dāng)量化處理后，各加載角下的裂紋擴(kuò)展速率曲線基本重合，并且滿足Paris公式。

鋁合金變極性等離子弧焊應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值分析/牟取晗，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（11）：97-100.

以傳熱學(xué)及熱彈塑性有限元分析法為理論基礎(chǔ)，利用ANSYS有限元分析軟件，對(duì)鋁合金變極性等離子弧焊接溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬。建立“高斯+雙橢球”熱源模型，通過(guò)正反極性不同尺度熱源模型的循環(huán)加載，實(shí)現(xiàn)對(duì)焊接溫度場(chǎng)及其應(yīng)力場(chǎng)較準(zhǔn)確的計(jì)算；焊后在焊縫的縱、橫方向選取不同的點(diǎn)進(jìn)行殘余應(yīng)力實(shí)際測(cè)量。結(jié)果表明，不同路徑上焊接殘余應(yīng)力值其分布規(guī)律與理論基本相同；實(shí)際測(cè)量結(jié)果同計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較，二者數(shù)值相差較小，說(shuō)明數(shù)值分析的計(jì)算結(jié)果具有一定的理論指導(dǎo)意義。

加載頻率及焊接缺陷對(duì)5A06鋁合金TIG焊接頭超高周疲勞性能的影響/鄧彩艷，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（12）：61-64.

采用自行研制的TJU-HJ-Ⅰ型超聲疲勞試驗(yàn)系統(tǒng)及常規(guī)疲勞試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)5A06鋁合金TIG焊接頭的疲勞性能進(jìn)行研究。通過(guò)掃描電子顯微鏡對(duì)超聲疲勞斷口形貌進(jìn)行觀察。結(jié)果表明，加載頻率對(duì)5A06鋁合金TIG焊接頭的疲勞性能影響不大，超聲疲勞試驗(yàn)結(jié)果可以用于表征其機(jī)械結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期使用的安全性。當(dāng)焊接接頭中氣孔作為裂紋源時(shí)，不考慮氣孔尺寸，氣孔中心距表面的距離越近，疲勞壽命越低。焊接過(guò)程導(dǎo)致的焊縫內(nèi)的夾雜類型為氧化物，其密度較大，對(duì)疲勞性能產(chǎn)生影響。

2A14-T6鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊特征及接頭組織性能分析/張會(huì)杰，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（12）：65-68，104.

成功實(shí)現(xiàn)了2A14-T6高強(qiáng)鋁合金的雙軸肩攪拌摩擦焊，獲得了表面成形良好，無(wú)內(nèi)部缺陷的優(yōu)質(zhì)接頭。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在焊縫的焊核內(nèi)存在一個(gè)由上、下軸肩和攪拌針?biāo)?qū)動(dòng)的材料塑性流動(dòng)交匯區(qū)，該交匯區(qū)靠近焊縫下表面。微觀分析表明，焊核上部的晶粒尺寸要小于其中部和下部的晶粒尺寸。焊縫各區(qū)的塊狀第二相在焊接中發(fā)生了溶解和粗化，導(dǎo)致接頭內(nèi)出現(xiàn)了寬度近乎軸肩直徑二倍的軟化區(qū)；焊縫各層硬度分布接近，沒(méi)有出現(xiàn)常規(guī)攪拌摩擦焊中常見(jiàn)的接頭各層異性現(xiàn)象。經(jīng)拉伸測(cè)試證實(shí)，雙軸肩焊接接頭的強(qiáng)度系數(shù)達(dá)到了71%，拉伸時(shí)斷在了焊核內(nèi)的材料流動(dòng)交匯區(qū)處。

外加磁場(chǎng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊質(zhì)量的影響/李 洋，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（12）：69-72.

分析了外加磁場(chǎng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭質(zhì)量的影響，包括熔核尺寸、接頭力學(xué)性能和微觀組織。結(jié)果表明，外加磁場(chǎng)增大了熔核直徑、提高了點(diǎn)焊接頭的剪切力和吸收能。在不同工藝參數(shù)下，熔核直徑增長(zhǎng)在5%～25%，剪切拉伸力可提高10%～30%。在一些焊接參數(shù)下，外加磁場(chǎng)可以降低焊接電流、減短焊接時(shí)間，從而提高焊接效率、降低能耗。外加磁場(chǎng)可促進(jìn)點(diǎn)焊熔核內(nèi)等軸晶的生成和細(xì)化晶粒。當(dāng)焊接電流很小或很大、焊接時(shí)間過(guò)短或過(guò)長(zhǎng)時(shí)，都會(huì)降低外加磁場(chǎng)的效應(yīng)。因此當(dāng)對(duì)點(diǎn)焊施加外磁場(chǎng)時(shí)，應(yīng)在合理的工藝參數(shù)下進(jìn)行，以最大限度地發(fā)揮外加磁場(chǎng)的作用。

強(qiáng)弱脈沖比率對(duì)AA6061鋁合金雙脈沖焊焊縫質(zhì)量影響分析/謝煌生，等.焊接學(xué)報(bào)，2015，36（12）：77-80.endprint

針對(duì)AA6061鋁合金材料雙脈沖熔化極氣體保護(hù)焊，研究了強(qiáng)弱脈沖個(gè)數(shù)比率的影響。利用小波分析儀采集焊接電參數(shù)，分析了電流波形圖、U-I圖、電流電壓概率密度分布圖，并且進(jìn)行了顯微維氏硬度測(cè)量。結(jié)果表明，不同強(qiáng)弱脈沖個(gè)數(shù)比率形成的焊縫是比較均勻的，但隨著比率的增大，成形效果變差，焊縫上有明顯的飛濺顆粒；余高與強(qiáng)弱脈沖個(gè)數(shù)比率成反比，熔寬與之成正比；隨著強(qiáng)弱脈沖個(gè)數(shù)比率的增加，焊接的穩(wěn)定性較好，但有下降的趨勢(shì)；不同的強(qiáng)弱脈沖個(gè)數(shù)比率下得到的焊縫硬度差別不大且分布較均勻。

鹽水環(huán)境下2A12鋁合金攪拌摩擦焊縫腐蝕速率/王磊，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（1）：15-19.

采用靜態(tài)失重法測(cè)量了2A12鋁合金攪拌摩擦焊縫在3.5% NaCl水溶液中的平均腐蝕速率，結(jié)合焊縫腐蝕機(jī)理、腐蝕產(chǎn)物成分與腐蝕損傷宏-微觀形貌分析了不同腐蝕時(shí)間下攪拌摩擦焊縫腐蝕速率的變化規(guī)律。結(jié)果表明，焊縫平均腐蝕速率經(jīng)歷了從大幅下降到緩慢回升的過(guò)程，這與焊縫的腐蝕經(jīng)歷了由點(diǎn)蝕到沿晶腐蝕，最后發(fā)展為剝蝕的腐蝕機(jī)理變化密切相關(guān)；試件質(zhì)量去除率表明腐蝕時(shí)間越長(zhǎng)，焊縫腐蝕越嚴(yán)重；焊縫不同區(qū)域腐蝕敏感性不同，焊核區(qū)腐蝕嚴(yán)重，前進(jìn)側(cè)次之，返回側(cè)腐蝕相對(duì)較輕。

鋁合金脈沖變極性等離子弧焊工藝/春蘭，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（1）：29-32.

研發(fā)了一種單電源雙脈沖混合調(diào)制VPPA（variable polarity plasma arc，VPPA）焊接系統(tǒng)，在典型VPPA焊接基礎(chǔ)上加入高低頻調(diào)制脈沖，可輸出1～5 kHz高頻脈沖，1～2 Hz低頻脈沖及高低頻混合脈沖。以3003鋁合金為試驗(yàn)對(duì)象，采用脈沖VPPA焊接方法，對(duì)其進(jìn)行焊接試驗(yàn)，并通過(guò)焊接接頭拉伸性能測(cè)試、顯微相組織分析及斷口掃描電鏡等手段對(duì)鋁合金的焊接質(zhì)量和接頭性能進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，由于高低頻混合脈沖電流的周期性變化，對(duì)熔池產(chǎn)生攪拌、沖擊作用，從而提高了焊接接頭抗拉強(qiáng)度，細(xì)化焊縫晶粒組織，斷口韌窩趨于均勻且密度增加，提高了鋁合金焊縫質(zhì)量。

鋁合金攪拌摩擦焊焊核紊流區(qū)及性能分析/羅傳紅，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（1）：90-94.

采用攪拌摩擦焊方法對(duì)2219-T6鋁合金進(jìn)行焊接，對(duì)焊接接頭的宏觀形貌、微觀組織、抗拉強(qiáng)度進(jìn)行了分析，并通過(guò)對(duì)焊核塑性金屬的流動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行分析，研究了攪拌摩擦焊接頭強(qiáng)度弱化的原因。結(jié)果表明，焊核根據(jù)流態(tài)可分為3個(gè)不同的區(qū)域，其中靠前進(jìn)側(cè)存在一個(gè)性能薄弱的B區(qū)域，該區(qū)的產(chǎn)生是抽吸擠壓作用不平衡的結(jié)果，也是塑性金屬向上回流通道。該區(qū)具有較大的塑性損傷，易產(chǎn)生疏松缺陷及界面突變，晶粒具有較大的熱不穩(wěn)定性，是造成接頭強(qiáng)度低于母材的主要原因之一。通過(guò)高溫短時(shí)的再結(jié)晶熱處理工藝可以恢復(fù)該區(qū)域的強(qiáng)韌性，消除弱化問(wèn)題。5A06鋁合金焊接接頭在超長(zhǎng)壽命區(qū)間的疲勞性能/李想，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（2）：59-62.

采用自行研制的TJU-HJ-I型超聲疲勞試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)5A06鋁合金TIG焊焊接接頭在超長(zhǎng)壽命區(qū)間的疲勞性能進(jìn)行研究。疲勞試驗(yàn)結(jié)果表明，圓柱狀母材試件、圓柱狀焊接接頭試件和薄板狀焊接接頭試件，在經(jīng)歷107循環(huán)周次后，S-N曲線仍呈下降趨勢(shì)，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯轉(zhuǎn)折，傳統(tǒng)意義上的疲勞極限并不存在。焊接接頭試件在107周次和109周次下的疲勞強(qiáng)度僅為母材的50%～70%。通過(guò)掃描電子顯微鏡進(jìn)行斷口形貌觀察發(fā)現(xiàn)：母材疲勞擴(kuò)展區(qū)斷口較焊接接頭斷口平整，瞬斷區(qū)呈韌窩狀，而無(wú)余高焊接接頭試件存在氣孔、夾雜等焊接缺陷，導(dǎo)致疲勞性能明顯降低。

鋁合金DPMIG與TPMIG焊接頭組織和性能的對(duì)比/廖天發(fā)，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（3）：88-92.

采用DPMIG焊和TPMIG焊焊接工藝，對(duì)比研究了不同參數(shù)對(duì)AA6061鋁合金焊接性能的影響.運(yùn)用小波分析儀檢驗(yàn)焊接過(guò)程的穩(wěn)定性.利用光學(xué)顯微鏡和電子拉伸試驗(yàn)機(jī)，研究了DPMIG焊和TPMIG焊焊接接頭的顯微組織和拉伸性能.結(jié)果表明，TPMIG焊和DPMIG焊焊接過(guò)程穩(wěn)定，電流電壓波形周期性變化，重復(fù)性好。TPMIG焊的動(dòng)態(tài)電阻和輸入能量的高低變化更為有序，得到了比DPMIG焊更為美觀的魚(yú)鱗紋焊縫.不同焊接速度下，與DPMIG焊相比，TPMIG焊熔合區(qū)的氣孔和裂紋等缺陷均較少，拉伸強(qiáng)度均有所增加，說(shuō)明TPMIG焊是一種較DPMIG焊更為優(yōu)良的焊接方法。

永磁體磁場(chǎng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊力學(xué)性能及微觀組織的影響/姚杞，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（4）：52-56.

文中采用永磁體作為磁場(chǎng)源，研究了外加穩(wěn)定磁場(chǎng)對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊的熔核尺寸、焊點(diǎn)力學(xué)性能、斷裂模式以及微觀組織的影響。文中還對(duì)熔核直徑與峰值載荷之間的關(guān)系進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，永磁鐵的工作距離對(duì)熔核直徑大小具有重要影響。距離越近，外磁場(chǎng)促進(jìn)熔核直徑增加的效果越明顯。外加磁場(chǎng)能夠有效增加焊點(diǎn)熔核直徑、提高點(diǎn)焊接頭的剪切拉伸強(qiáng)度、促進(jìn)斷裂模式由界面斷裂向紐扣斷裂轉(zhuǎn)變。在不同工藝參數(shù)下，熔核直徑增長(zhǎng)在3.5%～14.1%，剪切拉伸力可提高4%～25%。外加磁場(chǎng)可促進(jìn)點(diǎn)焊熔核內(nèi)等軸晶的形成和細(xì)化。峰值載荷與熔核尺寸、工件厚度、母材極限抗拉強(qiáng)度的乘積具有良好的線性關(guān)系。

三層板6061鋁合金點(diǎn)焊接頭形式對(duì)其力學(xué)性能的影響/顏福裕，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（4）：81-84.

文中研究了三層板6061鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭的失效行為。設(shè)計(jì)了6種形式的三層板鋁合金點(diǎn)焊搭接接頭，并對(duì)其進(jìn)行了剪切拉伸試驗(yàn)。通過(guò)剪切拉伸測(cè)試中獲得的峰值載荷和吸收能研究不同接頭形式下的力學(xué)性能。結(jié)果表明，不同的搭接形式的接頭具有不同的接頭峰值載荷和能量吸收能。在剪切拉伸測(cè)試中，熔核的旋轉(zhuǎn)程度對(duì)接頭的峰值載荷和能量吸收具有重要影響。熔核旋轉(zhuǎn)程度越大，峰值載荷越小，能量吸收能越低；而對(duì)于純剪切情況下，峰值載荷和吸收能最高。endprint

基于原位SEM的激光-MIG復(fù)合焊接7075-T6鋁合金疲勞裂紋擴(kuò)展行為/常麗艷，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（5）：85-88.

通過(guò)掃描電鏡原位觀察激光復(fù)合焊接頭各區(qū)裂紋的擴(kuò)展行為。結(jié)果表明，焊縫各區(qū)組織的不同使得疲勞裂紋擴(kuò)展行為發(fā)生明顯改變，疲勞裂紋位于焊縫中心時(shí)，裂紋總體沿著垂直于載荷主軸的方向擴(kuò)展；疲勞裂紋位于熱影響區(qū)時(shí)，裂紋大致成“Z”字型路徑進(jìn)行擴(kuò)展；疲勞裂紋在焊縫中心和熱影響區(qū)擴(kuò)展時(shí)都存在二次裂紋；疲勞裂紋在母材區(qū)擴(kuò)展時(shí)，呈現(xiàn)出單一和典型的裂紋擴(kuò)展模式。此外，通過(guò)原位SEM觀察獲得不同循環(huán)周期下的裂紋擴(kuò)展長(zhǎng)度，進(jìn)而推算得到7075-T6鋁合金接頭各區(qū)內(nèi)疲勞裂紋擴(kuò)展速率的Paris公式。

鋁合金P-MIG焊接過(guò)程熔滴過(guò)渡行為的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射表征/羅怡，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（5）：102-106.

通過(guò)在線檢測(cè)鋁合金PMIG焊接過(guò)程的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)，研究熔滴過(guò)渡行為的表征，以及熔滴過(guò)渡形式變化對(duì)聲發(fā)射信號(hào)特征參數(shù)的影響。結(jié)果表明，焊接過(guò)程中檢測(cè)到的結(jié)構(gòu)負(fù)載聲發(fā)射信號(hào)時(shí)域波形包含了較多的PMIG焊接過(guò)程熔滴過(guò)渡特征信息，利用時(shí)域波形及其平均振鈴計(jì)數(shù)、平均正峰值等特征參數(shù)可以對(duì)PMIG焊接過(guò)程中的熔滴過(guò)渡現(xiàn)象進(jìn)行表征。當(dāng)熔滴過(guò)渡頻率相同時(shí)，隨著熔滴過(guò)渡對(duì)液態(tài)熔池的沖擊作用增大，聲發(fā)射信號(hào)特征參數(shù)相應(yīng)增大；當(dāng)熔滴過(guò)渡頻率不同時(shí)，熔滴過(guò)渡頻率越大，熔滴體積越小，對(duì)液態(tài)熔池的沖擊作用越小，聲發(fā)射信號(hào)特征參數(shù)相應(yīng)減小。

6061-T6鋁合金的靜止軸肩攪拌摩擦焊工藝及組織性能/申浩，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（5）：119-123.

采用自主研制的靜止軸肩攪拌摩擦焊工具系統(tǒng)成功獲得了6061-T6鋁合金的對(duì)接接頭。對(duì)該接頭的焊縫成形、顯微組織、硬度分布以及拉伸性能分別進(jìn)行了試驗(yàn)研究。結(jié)果表明，SSFSW工藝所得6061-T6鋁合金接頭具有非常美觀的焊縫成形，與常規(guī)的FSW工藝相比，幾乎沒(méi)有出現(xiàn)焊縫減薄的現(xiàn)象；焊縫組織分區(qū)也有明顯的不同，TMAZ非常窄，只有幾百微米；接頭的硬度呈“W”形分布；在轉(zhuǎn)速1 000 r/min，焊速為200 mm/min時(shí)，接頭的抗拉強(qiáng)度和斷后伸長(zhǎng)率達(dá)到最大，分別為母材的71.5%和44.6%；拉伸試樣均斷裂在熱影響區(qū)，它是接頭發(fā)生斷裂的最薄弱區(qū)域。

7075鋁合金攪拌摩擦焊接頭變形及失效行為/崔少朋，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（6）：27-30.

使用攪拌摩擦焊（FSW）設(shè)備對(duì)厚度為6 mm的7075高強(qiáng)度鋁合金平板進(jìn)行對(duì)接試驗(yàn)。設(shè)計(jì)出雙徑試樣，采用液壓伺服試驗(yàn)機(jī)對(duì)7075鋁合金攪拌摩擦焊接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，并借助奧林巴斯顯微鏡和掃描電鏡觀察接頭的變形及失效過(guò)程。結(jié)果表明，7075鋁合金攪拌摩擦焊接頭在拉伸過(guò)程中出現(xiàn)雙頸縮現(xiàn)象，頸縮首先在后退側(cè)出現(xiàn)，隨著加載的進(jìn)行，前進(jìn)側(cè)也出現(xiàn)頸縮現(xiàn)象。微裂紋在接頭中的前進(jìn)側(cè)和后退側(cè)頸縮區(qū)內(nèi)晶界處由微孔洞聚集產(chǎn)生。隨著應(yīng)變的增加，微孔洞數(shù)量明顯增加，當(dāng)應(yīng)變足夠大時(shí)，微孔洞連接形成微裂紋。微裂紋沿著與加載方向成45°向焊核區(qū)進(jìn)行擴(kuò)展，導(dǎo)致接頭斷裂，斷裂位置位于接頭中的焊核區(qū)，斷裂方式為剪切斷裂混合著微孔聚集型斷裂。

超聲-MIG焊接鋁合金熔滴過(guò)渡行為/范成磊，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（6）：35-39.

對(duì)鋁合金超聲-MIG焊接熔滴過(guò)渡行為做了系統(tǒng)研究。試驗(yàn)主要關(guān)注在超聲作用下，鋁合金焊接中熔滴過(guò)渡行為的變化。通過(guò)對(duì)熔滴過(guò)渡過(guò)程的觀測(cè)和分析，結(jié)果表明，對(duì)于短路過(guò)渡形式，熔滴受到超聲輻射力的阻礙作用，熔滴的體積增大，過(guò)渡頻率降低，焊接電弧收縮，弧長(zhǎng)縮短，挺度增加，亮度增大；在大滴過(guò)渡和射滴過(guò)渡時(shí)，熔滴過(guò)渡頻率大幅增加，熔滴尺寸減小，這也是超聲輻射力作用在熔滴上的影響造成的；而且超聲作用后的熔滴形態(tài)發(fā)生復(fù)雜變化，焊接過(guò)程的不穩(wěn)定性增大。

鋁合金自沖鉚接頭疲勞性能及失效機(jī)理/邢保英，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（6）：50-54.

自沖鉚是輕量化材料的有效連接技術(shù)，為促進(jìn)該技術(shù)的廣泛應(yīng)用，文中基于兩組鋁合金自沖鉚接頭，采用疲勞測(cè)試、統(tǒng)計(jì)方法、斷口分析和X-射線能譜儀元素分析，獲得接頭疲勞特性和斷口典型部位微觀組織特征，從而對(duì)鋁合金自沖鉚接頭疲勞性能及失效機(jī)理進(jìn)行研究。結(jié)果表明，隨著疲勞載荷降低，接頭疲勞壽命穩(wěn)定性和相對(duì)滑移量下降。由于多鉚釘接頭有效減小了應(yīng)力集中，其疲勞強(qiáng)度比單鉚釘接頭提高了31.36%～23.14%，且多鉚釘接頭的疲勞壽命穩(wěn)定性較高。多鉚釘接頭中存在首要和次要承載順序，疲勞斷裂表面為首要承載順序所在位置。接頭疲勞宏觀失效模式均為下板斷裂，疲勞裂紋主要萌生于鉚釘管腿與下板接觸部位，微振磨損區(qū)域自鉚釘管腿底部向鉚釘頭方向生長(zhǎng)。減緩該部位的摩擦作用，可有效延遲疲勞裂紋萌生和減緩裂紋擴(kuò)展，從而提高接頭疲勞壽命。

超聲振動(dòng)輔助A7N01鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接組織及力學(xué)性能/朱宗濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（6）：80-84.

文中針對(duì)鋁合金激光-MIG復(fù)合深熔焊過(guò)程易出現(xiàn)氣孔缺陷問(wèn)題，設(shè)計(jì)了超聲振動(dòng)輔助的焊接方法。通過(guò)對(duì)堆焊試樣的X射線探傷和截面的宏觀金相觀察，對(duì)比了超聲振動(dòng)對(duì)氣孔的數(shù)量、大小以及分布位置的影響。同時(shí)研究了超聲振動(dòng)作用對(duì)A7N01鋁合金激光-MIG復(fù)合熔覆層的成形、組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，在超聲振動(dòng)作用下，激光-MIG復(fù)合堆焊熔覆層氣孔的數(shù)量明顯減少，小尺寸氣孔發(fā)生聚集并有上浮趨勢(shì)；熔合線附近的柱狀晶組織寬度明顯小于無(wú)超聲輔助的熔覆層；超聲振動(dòng)輔助激光-MIG復(fù)合焊接接頭各區(qū)的沖擊吸收功和抗拉強(qiáng)度都有一定程度的提高，具有一定的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)。2024鋁合金攪拌摩擦連接作用力幅值及周期性/宋波，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（7）：13-16.

利用八角環(huán)測(cè)力儀和高速攝像對(duì)2024鋁合金攪拌摩擦連接過(guò)程作用力和攪拌頭軸肩徑向跳動(dòng)量進(jìn)行測(cè)量研究。結(jié)果表明，作用力具有周期振動(dòng)的特性，通過(guò)試驗(yàn)證明了周期大小只與旋轉(zhuǎn)速度有關(guān)，且為旋轉(zhuǎn)速度的倒數(shù)。分析了作用力周期性振動(dòng)的主要原因是連接過(guò)程中主軸的徑向跳動(dòng)和金屬材料的流動(dòng)，通過(guò)研究作用力幅值和攪拌頭徑向跳動(dòng)量的關(guān)系，表明作用力幅值隨攪拌頭徑向跳動(dòng)量線性增加，攪拌頭徑向跳動(dòng)是作用力產(chǎn)生周期振動(dòng)的主因，同時(shí)，在攪拌頭徑向跳動(dòng)量及其它工藝相同的情況下，作用力振幅會(huì)隨著連接速度的增大而增大。endprint

鋁合金雙面同步平—仰焊接頭成形機(jī)理與力學(xué)性能/強(qiáng)偉，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（7）：125-128.

采用雙面同步平—仰焊工藝，對(duì)8 mm厚5083鋁合金進(jìn)行試驗(yàn)研究，分析了熔池的成形機(jī)理，并測(cè)試了接頭的力學(xué)性能。結(jié)果表明，工件熔透時(shí)形成“公共熔池”，當(dāng)破壞力大于維持力時(shí)，熔池液面下凹，下凹程度隨熱輸入的增大而增大，彎曲液面產(chǎn)生附加壓力，壓力值與液面的凹陷程度成正比，最終熔池受力達(dá)到平衡，形成上凹下凸的“倒拱橋”形接頭；雙面同步平—仰焊的熔化效率達(dá)到了17.29%，遠(yuǎn)高于單面弧焊的2.20%；接頭的平均抗拉強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率分別為275.14 MPa和14.73%，達(dá)到母材的90.70%和53.18%。

高頻脈沖耦合鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接熔滴過(guò)渡及其熔覆特性/朱宗濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：39-44.

文中采用高頻脈沖電源與單脈沖MIG焊電源并聯(lián)疊加的方式與激光熱源復(fù)合，形成高頻脈沖耦合激光-MIG復(fù)合焊接方法。在A7N01鋁合金板材上進(jìn)行堆焊試驗(yàn)，用高速攝像研究高頻脈沖耦合后電弧及熔滴過(guò)渡行為的變化，并通過(guò)金相觀察研究高頻脈沖耦合對(duì)熔覆層成形及組織的影響。結(jié)果表明，高頻脈沖耦合后弧長(zhǎng)增大，電弧電壓增大、基值電流減小，峰值電流變化不大；熔滴由部分亞射流過(guò)渡轉(zhuǎn)變成完全射流過(guò)渡；熔覆金屬表面光滑，“魚(yú)鱗紋”特征消失，無(wú)“指狀”熔深問(wèn)題；熔覆層晶粒大小變化不明顯，但晶粒內(nèi)部強(qiáng)化相顆粒變小，分布更加均勻。

6061鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊接扭矩特征/陳書(shū)錦，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：50-54.

為了揭示6061鋁合金B(yǎng)TFSW過(guò)程中焊接扭矩的特征，對(duì)扭矩進(jìn)行了檢測(cè)，分析了扭矩信號(hào)的頻譜特征、扭矩峰值的變化特點(diǎn)、扭矩振蕩與焊縫表面成形的關(guān)系。研究表明扭矩具有周期性，主要頻率接近于2倍主軸旋轉(zhuǎn)頻率值，頻差的存在說(shuō)明了焊接區(qū)域存在攪拌頭與不同速率的金屬流之間擠壓摩擦的疊加行為；當(dāng)接觸點(diǎn)溫度小于500℃時(shí)，扭矩峰值隨著焊接速度的提高而變大，隨著旋轉(zhuǎn)速度的提高而變??；正常較小的扭矩振蕩不影響表面成形，但當(dāng)接觸點(diǎn)溫度大于550 ℃、上下軸肩間距過(guò)小或焊接速度過(guò)小或旋轉(zhuǎn)速度過(guò)大等時(shí)，扭矩易發(fā)生異常振蕩。對(duì)進(jìn)一步揭示深入研究BTFSW焊接機(jī)理、攪拌頭三維受力特征及其與焊接參數(shù)、焊接質(zhì)量的關(guān)系有著重要的推動(dòng)意義。

2024/7075異種鋁合金攪拌摩擦焊的晶體取向演化/周俊，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：59-62.

使用光學(xué)顯微鏡、電子背散射衍射（EBSD）對(duì)比研究了2024/7075異種鋁合金攪拌摩擦焊（FSW）接頭及母材的組織特征、晶界特征和織構(gòu)的演化。結(jié)果表明，后退側(cè)熱力影響區(qū)晶粒的小角度晶界含量較母材明顯增大而前進(jìn)側(cè)熱力影響區(qū)晶粒的小角度晶界含量與母材相比沒(méi)有明顯變化，焊核區(qū)發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，大角度晶界含量明顯增加。后退側(cè)2024鋁合金為弱取向組織，前進(jìn)側(cè)7075鋁合金母材、熱影響區(qū)以及熱機(jī)影響區(qū)具有較強(qiáng)的S織構(gòu){123}<634>、黃銅織構(gòu){011}<211>和R織構(gòu){124}<211>，焊核區(qū)為等軸再結(jié)晶晶粒，沒(méi)有明顯的擇優(yōu)取向。

鋁合金薄板高斯脈沖MIG焊/朱強(qiáng)，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：71-74.

提出了GAUSS-MIG焊模型，成功在2 mm和3 mm厚度的鋁合金薄板進(jìn)行了焊接試驗(yàn)。通過(guò)分析試驗(yàn)采集的信號(hào)，發(fā)現(xiàn)焊接電流電壓波形規(guī)整、分布有規(guī)律，重復(fù)性好，能量輸入集中，弧長(zhǎng)穩(wěn)定，證明了GAUSS-MIG焊的焊接過(guò)程平穩(wěn)。GAUSS-MIG焊焊縫的力學(xué)性能比傳統(tǒng)的鋁合金雙脈沖焊有一定的提高，并且焊縫外觀魚(yú)鱗紋清晰工整，表面光亮，熔高和熔深合適，焊接過(guò)程幾乎無(wú)飛濺發(fā)生，電弧聲柔和，焊接質(zhì)量好。

2219鋁合金攪拌摩擦焊接頭晶間腐蝕分析/張華，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：79-82.

采用晶間腐蝕試驗(yàn)研究了2219鋁合金攪拌摩擦焊接頭的晶間腐蝕行為，結(jié)合接頭顯微組織、微觀硬度、腐蝕形貌及腐蝕深度，分析母材與焊核區(qū)的差異，并對(duì)接頭晶間腐蝕機(jī)理進(jìn)行了初步的探討。結(jié)果表明，焊核區(qū)為細(xì)小的等軸晶組織，且接頭上表面焊核區(qū)的晶粒要大于下表面焊核區(qū)的晶粒；母材區(qū)硬度最高，下表面焊核區(qū)硬度最低；焊核區(qū)的耐蝕性優(yōu)于母材，且上表面焊核區(qū)耐蝕性優(yōu)于下表面焊核區(qū)，母材最大腐蝕深度為145.9 μm，上表面焊核區(qū)及下表面焊核區(qū)最大腐蝕深度為46.3 μm和84.1 μm。

鋁合金非承載十字接頭疲勞特性/劉永，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：83-86.

基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力法，計(jì)算拉伸疲勞加載時(shí)不同幾何尺寸的7N01鋁合金非承載十字接頭的結(jié)構(gòu)應(yīng)力，并結(jié)合疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)建立其疲勞失效的主S-N曲線。結(jié)果表明，與名義應(yīng)力法相比，基于結(jié)構(gòu)應(yīng)力法的主S-N曲線線性相關(guān)性更好，能夠適應(yīng)不同幾何尺寸十字接頭疲勞的計(jì)算。進(jìn)一步分析相同名義應(yīng)力下，承載板厚度對(duì)疲勞壽命的影響，結(jié)果表明，接頭疲勞承載能力的增加與板厚的增加并非線性關(guān)系，隨著承載板厚度增加，接頭疲勞壽命降低。

異種鋁合金回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊缺陷及力學(xué)性能/鄭敏，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：87-90.

采用回填式攪拌摩擦點(diǎn)焊技術(shù)對(duì)2 mm厚5052-H112與2024-T4鋁合金進(jìn)行了成功的連接。試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)焊接工藝參數(shù)選擇恰當(dāng)時(shí)，可得到無(wú)缺陷接頭；然而，焊接工藝窗口較窄，在高熱輸入條件下易產(chǎn)生多種缺陷，如粘連韌帶、孔洞、裂紋、弱連接等，且這些缺陷主要分布在兩板的結(jié)合面及焊具退出工件的退出線上；力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果表明在低熱輸入條件下，接頭的力學(xué)性能（一字拉伸與十字拉伸）最高，這與焊點(diǎn)在低熱輸入情況下組織缺陷較少有關(guān)；在一字和十字拉伸載荷作用下，接頭的失效位置位于兩板結(jié)合面及退出線上，在結(jié)合面處形成了有效的冶金連接。endprint

A7N01P-T4鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接頭微區(qū)性能/楊曉益，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（8）：114-118.

以高速列車(chē)用14 mm A7N01P-T4鋁合金為研究對(duì)象，對(duì)其激光-MIG復(fù)合焊接頭的焊縫（WM）、熱影響區(qū)（HAZ）兩個(gè)微區(qū)以及母材（BM）進(jìn)行微區(qū)拉伸、斷裂韌度等性能測(cè)試，并結(jié)合金相、斷口掃描等分析該種接頭各區(qū)及母材的性能差異。結(jié)果表明，A7N01P-T4鋁合金母材的抗拉強(qiáng)度最高，其次為激光-MIG復(fù)合焊接頭熱影響區(qū)，焊縫最差；接頭熱影響區(qū)的斷裂韌度Jm（14）值最高，約為119.580 kJ/mm2，其抵抗裂紋擴(kuò)展的能力是3個(gè)區(qū)域中最強(qiáng)的；Shapiro-Wilk正態(tài)性檢驗(yàn)表明，A7N01P-T4鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接頭的斷裂韌度測(cè)試結(jié)果具有較高的可靠性。

殘余應(yīng)力對(duì)高速列車(chē)A7N01鋁合金焊接接頭疲勞行為的影響/丁叁叁，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（9）：23-28.

研究了殘余應(yīng)力在疲勞加載過(guò)程中的應(yīng)力松弛行為，采用預(yù)拉伸、表面噴丸等表面預(yù)制殘余應(yīng)力的方法預(yù)制了表面殘余應(yīng)力，并研究了焊接接頭的疲勞性能。結(jié)果表明，在經(jīng)過(guò)1×105周次循環(huán)載荷后，各個(gè)部位殘余應(yīng)力發(fā)生較大松弛，在經(jīng)過(guò)2×105周次后，應(yīng)力松弛較1×105周次時(shí)松弛幅度降低。在2×105周次后，應(yīng)力松弛不再明顯，最終殘余應(yīng)力分布在拉應(yīng)力20～40 MPa之間。當(dāng)引入殘余應(yīng)力后，各種條件下的實(shí)際應(yīng)力循環(huán)比發(fā)生了明顯的變化，當(dāng)應(yīng)力比R≥0時(shí)，隨著R的增大，平均應(yīng)力增大，試樣的疲勞周次顯著下降。殘余壓應(yīng)力會(huì)使裂紋萌生的周期縮短，同時(shí)加快疲勞裂紋擴(kuò)展速率。

鋁合金VPPA-MIG復(fù)合焊接電弧形態(tài)及伏安特性/洪海濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（9）：65-69.

試驗(yàn)使用VPPA-MIG復(fù)合焊方法對(duì)鋁合金進(jìn)行對(duì)接試驗(yàn)。通過(guò)高速攝像和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)獲取復(fù)合電弧形態(tài)和伏安特性。結(jié)果表明，由于磁場(chǎng)間的耦合作用，在VPPA正極性階段電弧相互排斥，反極性階段相互吸引，采取外加橫向交變磁場(chǎng)，電弧擺動(dòng)幅度明顯減小。由于MIG焊電弧的存在，等離子電弧伏安特性發(fā)生了改變?；≈鶜夥崭菀纂婋x，使得等離子電弧電壓下降。等離子電流較小時(shí)，電弧電壓隨MIG焊電流的增加而降低；等離子電流較大時(shí)，隨著MIG焊電流進(jìn)一步增加，電弧電壓降低程度有所減少。試驗(yàn)結(jié)果為實(shí)現(xiàn)厚板鋁合金高效焊接及其電弧耦合機(jī)理研究提供理論依據(jù)。

攪拌針錐度和螺紋頭數(shù)對(duì)厚板鋁合金FSW焊縫金屬遷移的影響/趙藝達(dá)，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（10）：46-50.

研究了20 mm厚2024-T4鋁合金板材在攪拌摩擦焊過(guò)程中，攪拌針錐度與攪拌針表面螺紋頭數(shù)對(duì)焊縫塑性金屬在攪拌針周?chē)w移程度的影響。結(jié)果表明，隨攪拌針螺紋頭數(shù)增加，攪拌頭旋轉(zhuǎn)1圈時(shí)攪拌針螺紋所轉(zhuǎn)移的高溫金屬量增加，焊核中塑性金屬在前進(jìn)邊和返回邊的軸向上遷移程度增加，宏觀表現(xiàn)為焊核高度、寬度和面積增大；攪拌針錐度由25°減少至15°時(shí)，焊縫塑化金屬量增加，焊核塑性金屬在焊縫橫截面上橫向和軸向的遷移程度都增大，焊核面積增大。采用多頭螺紋和較小錐度的攪拌針，可以改善厚板焊接時(shí)溫度梯度大、焊縫金屬流動(dòng)不充分的問(wèn)題，保證焊縫冶金質(zhì)量。

半螺紋攪拌針對(duì)2024鋁合金攪拌摩擦搭接焊力學(xué)性能影響/岳玉梅，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（10）：69-72.

作為影響攪拌摩擦焊（FSW）過(guò)程中塑性材料上下流動(dòng)的重要因素，攪拌針螺紋形貌同樣對(duì)攪拌摩擦搭接焊（FSLW）的材料流動(dòng)和力學(xué)性能有著重要影響。為研究半螺紋攪拌針對(duì)FSLW接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響，文中將全螺紋攪拌針和半螺紋攪拌針用于包鋁2024鋁合金FSLW試驗(yàn)，并對(duì)不同攪拌針作用下的FSLW接頭的橫截面形貌、剪切拉伸載荷、斷裂位置等方面進(jìn)行分析對(duì)比。結(jié)果表明，半螺紋攪拌針會(huì)使鉤狀缺陷向下彎曲，從而使FSLW接頭具有較大的有效板材厚度以及搭接寬度。斷裂模式同為剪切斷裂，但半螺紋攪拌針作用下的FSLW接頭擁有更大的拉斷載荷。

焊后熱處理對(duì)AA7075鋁合金DP-MIG焊接接頭組織及力學(xué)性能的影響/劉長(zhǎng)軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（10）：81-84.

采用雙脈沖熔化極精性氣體保護(hù)焊（DP-MIG）工藝方法焊接AA7075-T651鋁合金，焊接試板采用固溶處理（480 ℃×50 min）后水淬，再進(jìn)行（80 ℃×24 h）+（120 ℃×24 h）兩級(jí)人工時(shí)效熱處理，通過(guò)金相觀察、掃描電鏡觀察、X射線衍射分析、拉伸試驗(yàn)以及硬度測(cè)試，研究焊后熱處理（PWHT）工藝對(duì)焊接接頭顯微組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，焊縫區(qū)經(jīng)熱處理后，晶粒由枝晶向等軸晶轉(zhuǎn)變，晶界處非平衡第二相溶解，晶界變細(xì)，焊縫顯微組織特性改善明顯；焊接接頭經(jīng)熱處理后，抗拉強(qiáng)度由342.5 MPa提高到490 MPa，接頭強(qiáng)度系數(shù)為0.872，焊縫軟化區(qū)硬度得到較大改善，焊接接頭力學(xué)性能有顯著提升。

2219鋁合金FSW/VPPA交叉焊縫氣孔缺陷/孫昭藩，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（10）：121-124.

2219鋁合金在攪拌摩擦焊（FSW）后，進(jìn)行變極性等離子弧焊（VPPA）十字交叉焊接，其交叉接頭存在氣孔缺陷。針對(duì)6 mm 2219鋁合金進(jìn)行FSW/VPPA交叉焊接試驗(yàn)，探究了交叉焊縫的氣孔類型，分別對(duì)比不同F(xiàn)SW熱輸入量、不同的VPPA焊接速度對(duì)交叉焊縫氣孔缺陷程度的影響。結(jié)果表明，F(xiàn)SW熱輸入量越大，交叉焊縫氣孔缺陷程度呈下降趨勢(shì)，這與FSW過(guò)程產(chǎn)生瞬時(shí)空腔有關(guān)；而VPPA焊速越大，交叉焊縫氣孔缺陷程度呈上升趨勢(shì)。因此，為了抑制FSW/VPPA交叉焊縫氣孔的產(chǎn)生，可以對(duì)FSW過(guò)程進(jìn)行惰性氣體保護(hù)、適當(dāng)?shù)靥岣逨SW熱輸入量以及降低VPPA焊接速度。

微量氮對(duì)5086鋁合金MIG焊接性能的影響/黃巍，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（11）：23-26.endprint

文中采用純Ar，75% Ar+25% He，Ar+N2三種保護(hù)氣體對(duì)5086鋁合金進(jìn)行了MIG焊接，研究保護(hù)氣體對(duì)5086鋁合金焊縫熔深以及對(duì)接接頭力學(xué)性能的影響，通過(guò)焊接過(guò)程高速攝像、XRD試驗(yàn)，探討保護(hù)氣體對(duì)5086鋁合金焊縫熔深影響的機(jī)理。結(jié)果表明，純氬氣相比，氬氣中加入微量氮?dú)怙@著增加焊縫熔深進(jìn)而提高鋁合金MIG焊的焊接效率，同時(shí)其焊縫質(zhì)量及力學(xué)性能未受影響。其原因?yàn)椋旱X的出現(xiàn)將陰極斑點(diǎn)固定在氮化鋁出現(xiàn)較多的焊縫區(qū)域，使電弧陰極區(qū)相對(duì)穩(wěn)定集中，增加電弧能量密度；氮化鋁可以抑制陰極區(qū)金屬鋁蒸汽所帶走的陰極區(qū)能量損失。高強(qiáng)鋁合金脈沖變極性等離子弧焊接頭組織與性能/李國(guó)偉，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（11）：27-30.

采用脈沖變極性等離子弧焊對(duì)厚度10 mm的7075鋁合金進(jìn)行焊接，利用光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀、萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)和顯微硬度儀對(duì)焊縫的顯微組織和焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行了分析和測(cè)試，研究植入脈沖對(duì)焊接接頭組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，植入脈沖后焊接接頭成形良好，由于高低頻脈沖的周期性變化引起熔池液體強(qiáng)烈的攪拌作用，細(xì)化了焊縫的顯微組織，強(qiáng)化相T相得到細(xì)化，提高了焊縫的抗拉強(qiáng)度和顯微硬度，焊縫處的抗拉強(qiáng)度為397.9 MPa，約為母材強(qiáng)度的67.5%，比未植入脈沖時(shí)提高了5.13%，焊縫質(zhì)量有所提高。

軸肩尺寸對(duì)異種鋁合金材料攪拌摩擦焊接頭顯微組織的影響規(guī)律/張津，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（11）：51-54.

對(duì)5083鋁/6082鋁異種材料攪拌摩擦焊（friction stir welding，F(xiàn)SW）進(jìn)行研究，重點(diǎn)分析軸肩直徑對(duì)橫截面形貌、顯微組織與顯微硬度的影響規(guī)律。結(jié)果表明，F(xiàn)SW接頭焊核區(qū)由致密細(xì)小的等軸晶組成；增加軸肩直徑可增加焊核區(qū)沿垂直焊縫方向的寬度以及增大焊核區(qū)、熱影響區(qū)與熱力影響區(qū)的晶粒尺寸。與后退側(cè)的6082鋁合金不同，前進(jìn)側(cè)5083鋁合金的熱力影響區(qū)發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。顯微硬度呈W形分布，最小值出現(xiàn)在熱影響區(qū)。顯微硬度的測(cè)試結(jié)果與焊核區(qū)的橫截面形貌結(jié)果吻合。

隨焊超聲施加方法對(duì)鋁合金TIG焊縫成形影響/陳琪昊，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（11）：67-70.

在鋁合金TIG焊接的過(guò)程中，超聲能量處理熔池可以改善焊縫成形、組織與接頭力學(xué)性能。文中研究了隨焊超聲施加方法對(duì)鋁合金TIG焊縫成形的影響，結(jié)果表明，連續(xù)施加超聲會(huì)導(dǎo)致熔池熔體飛濺，焊縫成形不佳；間斷施加超聲可以有效避免熔體飛濺，焊縫成形良好。隨焊超聲沖擊及隨焊滾動(dòng)超聲技術(shù)均可實(shí)現(xiàn)間斷施加超聲，結(jié)果表明，盡管隨焊超聲沖擊使熔寬變小，但是低頻沖擊作用對(duì)TIG焊縫成形具有副作用，會(huì)減小熔深。而采用隨焊滾動(dòng)超聲技術(shù)，可以有效避免低頻機(jī)械沖擊的不利影響，焊縫熔寬變小的同時(shí)熔深也增大。

工藝參數(shù)對(duì)攪拌摩擦焊變形鋁合金接頭性能的影響/潘銳，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（11）：89-92.

文中采用攪拌摩擦焊方法對(duì)4 mm厚的1060，2024，6061三種變形鋁合金板材進(jìn)行對(duì)接試驗(yàn)，焊后利用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡分析、對(duì)比了焊接接頭各區(qū)的微觀組織和試樣斷口形貌，并測(cè)試了其拉伸性能和顯微硬度。結(jié)果表明，三種材料接頭焊核區(qū)的組織細(xì)小且焊核區(qū)的硬度最高，而熱影響區(qū)組織粗大且硬度最低。接頭的強(qiáng)度都隨焊接速度和攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度的增大呈先增大后減小的趨勢(shì)，且接頭最優(yōu)抗拉強(qiáng)度與母材強(qiáng)度呈線性關(guān)系。拉伸試驗(yàn)中試樣在熱影響區(qū)斷裂、斷口呈韌窩狀，為典型的韌性斷裂。熱影響區(qū)組織粗大和二次相偏聚是造成接頭薄弱點(diǎn)的主要原因。

鋁合金LB-VPPA復(fù)合熱源焊焊縫成形機(jī)理/韓永全，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（12）：5-8.

以Al-Zn系鋁合金LB-VPPA（激光-變極性等離子?。?fù)合焊接焊縫成形機(jī)理為研究對(duì)象，分析了LB與VPPA耦合效應(yīng)對(duì)復(fù)合熱源特性及其焊縫成形的影響規(guī)律。結(jié)果表明，LB與VPPA相互耦合不僅提高了激光吸收率，在變極性等離子弧根部形成一爍亮區(qū)，并且在VPPA反極性期間此效應(yīng)更為顯著。適當(dāng)減小VPPA電流幅值，增加離子氣流量，匹配合適的激光功率，可獲得總熱輸入小，穿透力更強(qiáng)的熱源，從而能夠克服單VPPA平焊位置不易形成穿孔熔池的難點(diǎn)。8 mm厚Al-Zn系鋁合金LB-VPPA復(fù)合熱源焊在Iz=115 A、If=155 A、離子氣流量q=3.0 L/min、激光功率P=1 000 W時(shí)可獲得良好的焊縫成形。

1561鋁合金TIG深熔焊接頭組織與力學(xué)性能/閆德俊，等.焊接學(xué)報(bào)，2016，37（12）：29-32.

采用TIG深熔焊工藝，對(duì)1561高鎂鋁合金進(jìn)行了焊接，并對(duì)接頭的顯微組織和力學(xué)性能進(jìn)行系統(tǒng)分析。結(jié)果表明焊縫中無(wú)氣孔和裂紋缺陷；打底焊道中部存在“∧”字形粗晶區(qū)，其上下部晶粒尺寸細(xì)?。浑p層焊經(jīng)歷第二道的蓋面焊后，打底焊道晶粒明顯長(zhǎng)大，熔合區(qū)晶粒晶界發(fā)生重熔，焊縫軟化現(xiàn)象仍有發(fā)生；焊縫和熱影響區(qū)的顯微硬度低于母材，但熱影響區(qū)并沒(méi)有表現(xiàn)出明顯的軟化現(xiàn)象。接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)314 MPa，表明深熔焊工藝適合于1561高鎂鋁合金的焊接。

新型高銅的6005A鋁合金焊接接頭疲勞性能/季凱，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（1）：95-98.

采用掃描電鏡，透射電鏡，拉伸試驗(yàn)及疲勞試驗(yàn)分析兩種6005A鋁合金焊接接頭的組織及疲勞性能，揭示影響6005A鋁合金焊接接頭疲勞裂紋形成的主要原因。結(jié)果表明，適量銅能顯著提升商用6005A鋁合金拉伸性能與疲勞性能，其抗拉強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率和高周疲勞強(qiáng)度分別為220 MPa，12%和106 MPa。6005A鋁合金焊接區(qū)域疲勞失效源于受焊接熱輸入影響的沉淀相Mg2Si粗化長(zhǎng)大，適量銅能穩(wěn)定熱影響區(qū)相成分，改善遠(yuǎn)離焊縫的軟化區(qū)間強(qiáng)化相Mg2Si在結(jié)晶面上偏聚，提高接頭區(qū)域的疲勞性能。endprint

不同熱處理狀態(tài)2219鋁合金TIG焊接頭組織性能分析/王國(guó)慶，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（1）：121-124.

采用“直流氦弧打底+交流氬弧蓋面”的兩層TIG自動(dòng)焊進(jìn)行了2219CYS與2219C10S的焊接，分析了不同熱處理狀態(tài)焊接接頭的組織及成分，進(jìn)行了接頭常溫及低溫（-196 ℃）拉伸試驗(yàn)及斷裂行為研究。結(jié)果表明，2219C10S和2219CYS母材組織均為α（Al）基體上分布著Al2Cu強(qiáng)化相，但母材顯微組織形態(tài)存在較大差異。焊縫和部分熔化區(qū)晶界上分布著條網(wǎng)狀α+θ共晶，內(nèi)部為顆粒狀α+θ共晶，固溶到基體中的Cu元素含量分布不均勻。接頭斷裂起源于CYS側(cè)緊鄰打底焊熔合線的部分熔化區(qū)，之所以在CYS側(cè)啟裂與母材強(qiáng)度、晶粒尺度、晶粒取向及晶界偏析有關(guān)。

鋁合金TIG電弧橫焊接頭缺陷及控制/張勤練，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（2）：28-32.

重型運(yùn)載火箭燃料貯箱要求對(duì)鋁合金進(jìn)行立式裝配焊接，TIG電弧橫焊是能夠較好滿足制造要求的方法之一。對(duì)鋁合金TIG電弧橫焊接頭的成形特點(diǎn)和焊接缺陷進(jìn)行分析，利用平板堆焊試驗(yàn)研究焊接電流、焊接速度和焊槍角度對(duì)焊縫正面偏移量的影響，最后研究焊接電流頻率對(duì)氣孔缺陷的影響規(guī)律。結(jié)果表明，采用較小的焊接電流、較快的焊接速度有助于降低焊縫正面的不對(duì)稱性，利用電弧分力可以抑制熔池下淌，焊接頻率為100 Hz時(shí)氣孔缺陷最少。結(jié)合上述試驗(yàn)結(jié)果提出了鋁合金橫焊缺陷的控制措施并進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。

周期超聲對(duì)鋁合金TIG焊縫成形影響機(jī)制分析/陳琪昊，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（3）：9-12.

超聲可以影響鋁合金TIG焊熔池結(jié)晶與焊縫成形，文中對(duì)超聲場(chǎng)下鋁鋰合金TIG焊縫成形的機(jī)制進(jìn)行了分析。文中分析了超聲作用下焊縫宏觀形貌及熔池上表面振動(dòng)的變化，并通過(guò)有限元分析了超聲對(duì)熔池流動(dòng)的影響。周期超聲使焊縫出現(xiàn)周期性的凸起，焊縫熔寬有變小趨勢(shì)。超聲使熔池上表面振動(dòng)幅度增大，周期超聲使熔池上表面產(chǎn)生周期性的振動(dòng)。對(duì)焊縫周期性凸起產(chǎn)生的機(jī)制進(jìn)行分析。結(jié)果表明，聲流使熔池流動(dòng)速度增大，熔池邊緣熔體流動(dòng)狀態(tài)變化，熔池凝固后在熔池邊緣產(chǎn)生凸起。周期超聲周期性地影響熔池的流動(dòng)及凝固，因此熔池邊緣產(chǎn)生周期性凸起。

鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭缺陷的攪拌摩擦修復(fù)/張勇，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（3）：17-21.

針對(duì)鋁合金電阻點(diǎn)焊極易產(chǎn)生裂紋、縮孔等缺陷的問(wèn)題，提出了基于無(wú)針攪拌摩擦熱力耦合效應(yīng)修復(fù)鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭缺陷的方法。通過(guò)改變攪拌頭轉(zhuǎn)速和摩擦停留時(shí)間等參數(shù)，研究了熱力耦合效應(yīng)對(duì)裂紋及縮孔缺陷的修復(fù)效果和影響規(guī)律。結(jié)果表明，在合適的攪拌摩擦工藝下，單面處理可實(shí)現(xiàn)熔核內(nèi)條型裂紋的修復(fù)，但縮孔缺陷仍然存在，性能沒(méi)有明顯改善；雙面下沖處理能有效修復(fù)熔核內(nèi)條型裂紋及縮孔缺陷，接頭斷裂方式為脆性斷裂，最大拉剪力從3.20 kN增加到6.14 kN，證明攪拌摩擦熱力耦合效應(yīng)修復(fù)鋁合金電阻點(diǎn)焊接頭缺陷的方法是可行的。

2219鋁合金焊接接頭晶間腐蝕行為/章淑芳，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（4）：13-16.

采用晶間腐蝕試驗(yàn)及極化曲線測(cè)試方法對(duì)2219鋁合金母材、攪拌摩擦焊（FSW）及鎢極氬弧焊（TIG）接頭的腐蝕行為進(jìn)行分析，借助金相顯微鏡、激光共聚焦顯微鏡、體視顯微鏡、掃描電鏡及能譜儀分析腐蝕形貌及腐蝕產(chǎn)物。結(jié)果表明，2219鋁合金母材及焊接接頭的腐蝕行為主要與析出相有關(guān)，Al2Cu的析出導(dǎo)致貧銅的無(wú)沉淀帶作為陽(yáng)極優(yōu)先溶解。母材的抗晶間腐蝕能力最差，由表面點(diǎn)蝕開(kāi)始，沿軋制方向逐漸發(fā)展為剝落腐蝕；TIG焊次之，表現(xiàn)為網(wǎng)狀晶間腐蝕；FSW焊最低，焊核表現(xiàn)為點(diǎn)蝕，散落分布于表面。

振動(dòng)條件下硬鋁合金TIG焊接的工藝優(yōu)化/蘇允海，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（5）：112-115.

采用Al-Si系焊絲對(duì)Al-Cu-Mg硬鋁合金進(jìn)行半自動(dòng)TIG焊，焊接過(guò)程中施加機(jī)械振動(dòng)。采用正交試驗(yàn)方法對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，并對(duì)不同工藝參數(shù)下硬鋁合金的焊接接頭進(jìn)行拉伸性能、硬度、顯微組織和物相分析，分析振動(dòng)參數(shù)和焊接參數(shù)對(duì)焊接接頭組織性能的影響規(guī)律和作用機(jī)理。結(jié)果表明，最佳工藝匹配參數(shù)為：焊接電流I=110 A、振動(dòng)幅度D=0.05 mm、振動(dòng)頻率f=50 Hz，此時(shí)接頭的性能為：抗拉強(qiáng)度Rm=289.68 MPa，斷后伸長(zhǎng)率A=4.95%，焊縫平均硬度H為108.0 HV；合適參數(shù)的振動(dòng)可以細(xì)化焊縫區(qū)顯微組織、抑制孔狀缺陷，并使焊縫顯微組織為細(xì)小的等軸樹(shù)枝晶和胞狀樹(shù)枝晶為主，進(jìn)而提高焊接接頭綜合力學(xué)性能。

超聲沖擊對(duì)7A52鋁合金焊接接頭疲勞性能的影響/解瑞軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（6）：56-60.

文中對(duì)超聲沖擊處理前后的7A52鋁合金焊接接頭顯微組織、顯微硬度以及殘余應(yīng)力進(jìn)行了分析，并對(duì)超聲沖擊處理前后的接頭在不同循環(huán)應(yīng)力比的加載條件下進(jìn)行了疲勞試驗(yàn)。結(jié)果表明，經(jīng)超聲沖擊處理后接頭塑性變形層厚度在45～70 μm左右，母材區(qū)表面硬度提高了170%，焊縫區(qū)硬度提高了大約70%，改變了焊態(tài)殘余應(yīng)力分布，成功引入了壓應(yīng)力；在疲勞試驗(yàn)中，循環(huán)次數(shù)為2×106的條件下，加載應(yīng)力循環(huán)比為0.1時(shí)，沖擊態(tài)接頭的疲勞強(qiáng)度為60.26 MPa，比疲勞強(qiáng)度為40.74 MPa的焊態(tài)試樣提高了47.9%，而在加載應(yīng)力循環(huán)比為0.45時(shí)，沖擊態(tài)接頭的疲勞強(qiáng)度為46.53 MPa，比疲勞強(qiáng)度為39.97 MPa的焊態(tài)試樣提高了16.4%。

鋁合金薄板脈沖MIG焊低熱輸入工藝/徐敏，等.焊接學(xué)報(bào)，2017，38（6）：110-114.

利用數(shù)字化焊接電源在AA6061鋁合金板上進(jìn)行了單脈沖，雙脈沖和梯形波三種脈沖熔化極焊接工藝的平板堆焊試驗(yàn)。分別通過(guò)改變基值時(shí)間、焊接速度兩種方式來(lái)探討焊接工藝參數(shù)對(duì)鋁合金薄板脈沖MIG焊輸入能量及顯微組織的影響機(jī)理。結(jié)果表明，提高焊接速度和通過(guò)調(diào)節(jié)低能量脈沖群的脈沖個(gè)數(shù)與調(diào)節(jié)低能量脈沖群的脈沖基值時(shí)間來(lái)增大基值時(shí)間均可以降低熱輸入，且通過(guò)增大基值時(shí)間來(lái)降低熱輸入的方式能夠細(xì)化焊縫組織中的晶粒尺寸，而增大焊接速度則可以提高焊接接頭的硬度。endprint