袁德權,潘 晶,李彥龍

(1.華電電力科學研究院有限公司，浙江 杭州 310030；2.國網(wǎng)遼寧省電力有限公司電力科學研究院，遼寧 沈陽 110006)

對燃煤機組鍋爐而言，煤質水平偏離設計值應在合理范圍[1]，煤質不宜偏離設計值過大，否則不僅影響機組運行經(jīng)濟性[2-3]，機組安全穩(wěn)定運行也將受到嚴重挑戰(zhàn)。

某電廠300 MW機組配備中速磨煤機直吹式制粉系統(tǒng)，設計煤種為霍林河褐煤，由于煤炭市場價格逐漸升高，為了降低標煤單價而不得不大比例摻燒低質煙煤，導致鍋爐出現(xiàn)灰渣含碳量升高、鍋爐兩側汽溫煙溫偏差大，低負荷下再熱汽溫不足、一次風管經(jīng)常堵塞等問題。此外由于煤質灰分較大，除塵系統(tǒng)超負荷運行而導致設備被迫停運，機組設備安全均無法保證，更談不上經(jīng)濟運行。

1 設備概況

鍋爐為哈爾濱鍋爐廠有限責任公司設計制造的一次中間再熱、亞臨界汽包鍋爐，型號為HG-1025/17.5-HM35，設計煤種為霍林河褐煤。鍋爐采用四角布置切向燃燒直流燃燒器，兩級噴水減溫調節(jié)過熱汽溫，再熱汽溫依靠擺動的燃燒器調節(jié)。鍋爐配置5套MPS200HP-Ⅱ型中速磨煤機正壓直吹式制粉系統(tǒng)，額定負荷下4臺運行，1臺備用。鍋爐主要設計參數(shù)見表1，設計煤質特性見表2。

表1 鍋爐主要設計參數(shù)(BMCR)

表2 鍋爐設計煤質特性

2 燃燒優(yōu)化試驗[4]

2.1 一次風速調平

對5臺磨煤機出口一次風管道風速進行調平工作，由表3可見，調平前B、E磨偏差分別達到13.3%和16.8%，其中A磨偏差最大達23.1%，D磨偏差最低在5.3%。調平后偏差基本在5%左右，一次風配風均勻性得到有效改善。另外由于煙煤水分低，磨煤機通風量較低，個別粉管風速嚴重偏低，最低風速達不到18 m/s的低限要求，存在嚴重堵管傾向。調平后各管風速比較均勻，堵管幾率大大下降。

表3 調整前后試驗結果 %

2.2 調整煤粉細度

對于燃用混煤的鍋爐來說，煤粉細度一般介于兩者之間，具體應根據(jù)實際試驗情況來確定。由于原煤粉細度是根據(jù)設計煤種褐煤而確定的，不適用于燒劣質煙煤的煤種，燃燒效率將會變差。調整前后結果見表4，調整后煤粉細度R90在24%～30%，爐渣可燃物含量下降2%左右，飛灰可燃物也有所下降，鍋爐經(jīng)濟性明顯好轉。

表4 調整前后煤粉細度變化情況 %

2.3 運行氧量調整

過量空氣系數(shù)是電廠運行的重要指標，一般隨著煤種變化，其最佳運行氧量應通過試驗確定，最終得出氧量控制曲線指導運行操作。氧量大小對灰渣含碳量和再熱汽溫均有影響，提高氧量后灰渣含碳量一般會下降，排煙溫度會升高，但同時NOx生成量增大，噴氨量增大，環(huán)保指標偏高，若降低氧量又不利于再熱汽溫控制，在當前混煤情況下試驗得出不同負荷下氧量控制參數(shù)見表5。

表5 不同負荷下最佳氧量控制

2.4 二次風配風方式調整

在機組負荷不變時，氧量維持恒定，把主燃燒器二次風門開大同時關小SOFA風門后，再熱汽溫有所下降。若只將最下層AA二次風門從60%關到20%，其他風門開度不變時，左右汽溫偏差有增大的趨勢，再熱汽溫變化不大。從試驗總體情況來看，改變二次風配風方式對汽溫偏差影響有限。

2.5 改變煙煤摻燒比例

根據(jù)當前鍋爐出現(xiàn)的嚴重問題，由于煤種偏離設計值較大，為了避免問題進一步惡化，建議采用降低劣質煙煤比例，而增加褐煤摻燒量(應不低于50%)，煤種改變后試驗發(fā)現(xiàn)灰渣含碳量下降較多，結合其他燃燒優(yōu)化手段，鍋爐效率得到提高，鍋爐經(jīng)濟性明顯好轉。較大的褐煤摻燒量保證了磨煤機遠離最低通風量運行，一次風速明顯提高，粉管也未發(fā)生堵管等安全問題。試驗結果見表6和表7。

表6 配燒煙煤和褐煤試驗結果

表7 不同工況下鍋爐效率測試結果

相同負荷下當燃用100%煙煤時，飛灰和爐渣可燃物分別為1.42%和5.1%，而全燒褐煤時，飛灰和爐渣可燃物僅為0.83%和3.2%，下降較為明顯，配燒煙煤時鍋爐排煙溫度升高5 ℃左右，雖節(jié)省了風機電耗，但鍋爐效率相對偏低，而全燒褐煤較全燒煙煤時鍋爐效率升高0.45%，總體經(jīng)濟性變好。

當鍋爐燃用混煤時也進行了針對性試驗，分別在高中低負荷下了解鍋爐經(jīng)濟性水平。從結果來看，在295 MW和240 MW負荷時劣質煙煤配比均達到60%以上，中高負荷下排煙溫度偏高，由于煤粉細度對于燃燒煙煤來說偏粗，且煙煤配比較多，導致爐渣含碳量升高，鍋爐效率必然較低。在這2種負荷下磨煤機石子煤排量也偏大，試驗得出分別占總燃煤量的1.45%和0.85%，偏離設計值較大，從而分別增加了固體未完全燃燒熱損失為0.28%和0.19%，鍋爐效率偏低。在165 MW低負荷運行時，采用100%全燒褐煤，鍋爐排煙損失和固體未完全燃燒熱損失均相對較低，鍋爐呈現(xiàn)較高的運行經(jīng)濟性。

3 問題分析

3.1 煤種偏離設計值較多

對任何1臺鍋爐而言，適用燃燒煤種均有一定適用范圍，不宜偏離設計過大，對本鍋爐煙煤摻燒量過多，導致了燃用煤種發(fā)生重大變化，本身設計煤種為褐煤的鍋爐來摻燒煙煤，對鍋爐及其輔機設備都會帶來諸多不利的影響。當前摻燒的煙煤灰分甚至達到50%以上，而熱值又低于褐煤，屬于劣質煙煤，水分不到褐煤水分的50%，造成磨出口溫度偏高且控制較難，特別是劣質煙煤過多導致除塵器除灰能力已不能滿足運行需求，除塵系統(tǒng)嚴重超負荷運行，給設備的安全運行帶來嚴重隱患，因此綜合來看，煤種是鍋爐問題產(chǎn)生的主要原因，建議合理控制煙煤量，不超過50%且比例越低越好。

3.2 煤粉細度不合理

雖燃用煤種發(fā)生改變，但磨煤機分離器擋板開度未做相應調整，仍然按照燃用褐煤的煤粉細度(R90=35%)運行，煤粉嚴重偏粗，必然導致煤粉燃盡度變差，鍋爐灰渣含碳量升高。通過控制合適的煤粉細度后，鍋爐燃盡狀況明顯好轉，經(jīng)濟性得到提升。

3.3 一次風配風不均勻

鍋爐長時間運行未進行相應的燃燒調整試驗，管道上的可調縮孔大小已嚴重偏離原有位置，導致一次風管道風速出現(xiàn)嚴重偏差，3層一次風速偏差嚴重，其中最大達到23%，一次風配風不均容易導致爐內動力場混亂，破壞爐內切圓導致產(chǎn)生偏斜，燃燒工況惡化，以致兩側汽溫和煙溫出現(xiàn)偏差。

3.4 氧量控制不合理

煤粉的燃燒及燃盡受鍋爐運行氧量影響很大，而氧量變化也會間接影響再熱汽溫，氧量提高能促進煤粉燃燒，降低灰渣含碳量，但排煙溫度也會相應提高，NOx生成量增大。若降低氧量雖有利于環(huán)保指標但對再熱汽溫控制不利，實際運行中建議應兼顧鍋爐效率和環(huán)保指標，控制合理運行氧量。

4 結束語

對于褐煤鍋爐大比例摻燒劣質煙煤，通過燃燒優(yōu)化調整等措施，可以緩解鍋爐出現(xiàn)的灰渣含碳量高、汽溫煙溫偏差大、再熱汽溫不足以及一次風管堵塞等問題，但更為重要的是不能忽視燃料本身的特性，實踐證明，合理的燃料特性能夠保證機組安全、高效運行。