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        電控共軌柴油機(jī)燃用液化天然氣—柴油雙燃料循環(huán)變動(dòng)的特點(diǎn)

        2018-02-06 07:40:41宋建桐張春化李婕
        江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2017年15期
        關(guān)鍵詞:液化天然氣雙燃料柴油機(jī)

        宋建桐 張春化 李婕

        摘要:為在柴油機(jī)上應(yīng)用液化天然氣,將電控共軌柴油機(jī)改裝為柴油引燃天然氣的雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī),天然氣在進(jìn)氣歧管前通過混合器與空氣混合,引燃柴油由原高壓共軌系統(tǒng)供應(yīng),噴油量和噴油正時(shí)由雙燃料電控單元(electronic control unit,簡(jiǎn)稱ECU)控制。在雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架上,對(duì)比研究發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 200 r/min,負(fù)荷率為25%、75%時(shí),原柴油機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒循環(huán)變動(dòng)。結(jié)果表明,與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均升高;與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),原機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)增大,平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)降低;雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均降低。

        關(guān)鍵詞:電控共軌;柴油機(jī);液化天然氣;雙燃料;循環(huán)變動(dòng)

        中圖分類號(hào): TK46+4文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A

        文章編號(hào):1002-1302(2017)15-0209-05

        隨著能源危機(jī)和環(huán)境污染的進(jìn)一步加劇,代用燃料應(yīng)用技術(shù)得到了快速發(fā)展。在眾多車用代用燃料中,天然氣憑借其辛烷值高、燃燒清潔和價(jià)格低廉等特點(diǎn),占據(jù)了較大的市場(chǎng)份額。天然氣在汽油機(jī)和柴油機(jī)上均可應(yīng)用,一般情況下,以壓縮天然氣(CNG)或液化天然氣(LNG)的形式應(yīng)用于車上。20 MPa的CNG的密度為175 kg/m3,而LNG的密度為 435 kg/m3,因此,LNG應(yīng)用于重型車上具有續(xù)駛里程長(zhǎng)的優(yōu)勢(shì)[1]。

        往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)以柴油機(jī)和汽油機(jī)為主,柴油機(jī)為擴(kuò)散燃燒,汽油機(jī)為預(yù)混合燃燒,而LNG-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒過程既包含引燃柴油的擴(kuò)散燃燒,也包含天然氣的預(yù)混合燃燒[2]。LNG-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的天然氣與空氣預(yù)混合進(jìn)入汽缸,但由于其自燃溫度較高,在壓縮沖程不能夠自燃,所以在接近壓縮沖程終了時(shí),噴入少量柴油,柴油自燃后引燃周圍的天然氣和空氣的混合氣[3-4]。這種燃燒方式不但降低了碳煙和氮氧化合物(NOx)排放,還具有較高的熱效率[5-6]。

        近年來(lái),隨著排放標(biāo)準(zhǔn)的進(jìn)一步提高,柴油機(jī)噴射系統(tǒng)得到了快速發(fā)展,電控高壓共軌噴射系統(tǒng)的應(yīng)用逐漸廣泛[7-8]。與傳統(tǒng)柴油機(jī)相比,電控共軌柴油機(jī)的噴油正時(shí)和噴油量控制精確且方便,這有利于LNG-柴油雙燃料的應(yīng)用[9]。

        燃燒循環(huán)變動(dòng)是指發(fā)動(dòng)機(jī)在某一穩(wěn)定工況下,某個(gè)氣缸相鄰循環(huán)燃燒過程的變化[10-11]。與汽油機(jī)相比,柴油機(jī)進(jìn)入氣缸的只是空氣,各缸的噴油量比較均勻,而且空氣量比較充足,所以柴油機(jī)的循環(huán)變動(dòng)相對(duì)較小,但柴油引燃天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)在燃燒過程中具有預(yù)混燃燒和擴(kuò)散燃燒的特殊性,有必要對(duì)其循環(huán)變動(dòng)特性展開研究,對(duì)于認(rèn)識(shí)這一復(fù)雜的燃燒過程、闡明循環(huán)變動(dòng)產(chǎn)生的原因、尋求降低循環(huán)變動(dòng)特性的措施意義很大[12-13]。

        為研究電控共軌柴油機(jī)燃用LNG-柴油雙燃料的燃燒循環(huán)變動(dòng),在1臺(tái)電控共軌柴油機(jī)上加裝天然氣供給系統(tǒng)和電控系統(tǒng),控制引燃柴油的噴射量、噴油正時(shí)和天然氣供給量。在雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架上,對(duì)比分析原機(jī)與LNG-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)和平均有效壓力循環(huán)變動(dòng),為開發(fā)電控共軌柴油引燃天然氣雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)提供研究基礎(chǔ)。

        1試驗(yàn)方法與數(shù)據(jù)處理

        1.1試驗(yàn)裝置

        試驗(yàn)用LNG-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)由1臺(tái)6缸、4沖程、增壓中冷、強(qiáng)制水冷、電控共軌、直噴式柴油機(jī)改造而成,其主要性能和結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。

        試驗(yàn)用發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架測(cè)試系統(tǒng)如圖1所示,在原柴油機(jī)控制系統(tǒng)的基礎(chǔ)上,增加LNG-柴油雙燃料控制系統(tǒng)。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)控制系統(tǒng)與原機(jī)共享冷卻水溫度、曲軸位置、凸輪軸位置、油軌壓力等信號(hào)。雙燃料ECU可控制柴油噴油器及天然氣供給系統(tǒng)的通斷電磁閥和天然氣噴射電磁閥,也可監(jiān)測(cè)天然氣液位和壓力等。雙燃料模式下,發(fā)動(dòng)機(jī)的軌壓、渦輪增壓、廢氣再循環(huán)等仍由原機(jī)ECU控制。雙燃料ECU可以通過控制外部繼電器進(jìn)行雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的工作模式轉(zhuǎn)換。

        天然氣混合器安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣總管上,在混合器內(nèi)天然氣與空氣混合后進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)。缸壓采集及放熱率分析采用奇石樂(Kistler)公司的6052A型壓電式缸壓傳感器、5019型電荷放大器及2893A型Kibox燃燒分析儀。缸壓傳感器安裝在氣缸蓋上,采集到的信號(hào)為電荷信號(hào),經(jīng)電荷放大器放大處理后轉(zhuǎn)化為正比于缸內(nèi)壓力的電壓信號(hào),并傳給燃燒分析儀。電渦流測(cè)功機(jī)用來(lái)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、功率、水溫、進(jìn)氣溫度等參數(shù)進(jìn)行監(jiān)控和測(cè)量。

        1.2試驗(yàn)方法

        試驗(yàn)工況選取的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 200 r/min,負(fù)荷率為25%(27 kW)、75%(79 kW)。試驗(yàn)時(shí),首先在選定工況下,采集原柴油機(jī)的缸內(nèi)壓力。然后使發(fā)動(dòng)機(jī)以天然氣-柴油雙燃料模式運(yùn)行,在油門位置不變的前提下,調(diào)節(jié)引燃柴油量和天然氣供給量,將引燃柴油的噴油正時(shí)調(diào)節(jié)為最大轉(zhuǎn)矩噴油正時(shí),使雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)以相同轉(zhuǎn)速和功率輸出運(yùn)行,運(yùn)行平穩(wěn)后采集雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的缸內(nèi)壓力。連續(xù)測(cè)量100個(gè)工作循環(huán)的缸內(nèi)壓力,壓力傳感器采集的缸壓信號(hào),經(jīng)電荷放大器放大后傳送至燃燒分析儀。各工況雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的天然氣與柴油供給量、摻燒比和引燃柴油噴油正時(shí)見表2。

        雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的天然氣與空氣為預(yù)混合,而且多點(diǎn)同時(shí)著火,燃燒速率快,等容度比原機(jī)高,所以其峰值壓力平均值較高。由于天然氣的著火是由柴油引燃,而引燃柴油的噴入狀態(tài)受到多種因素的影響,很難保持各循環(huán)噴入狀態(tài)完全相同,所以各缸著火點(diǎn)的數(shù)量和能量均不相同,引起雙燃料的峰值壓力標(biāo)準(zhǔn)差增大,此外,由于天然氣燃燒火焰?zhèn)鞑ニ俣容^低,也導(dǎo)致其峰值壓力標(biāo)準(zhǔn)差增大[14]。與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),柴油機(jī)缸內(nèi)溫度升高,燃燒狀況得到改善,缸內(nèi)壓力逐步升高;對(duì)于雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)說,與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),天然氣-空氣混合氣變濃,再加上多點(diǎn)同時(shí)著火,燃燒加快,缸內(nèi)壓力升高幅度較大。endprint

        不同負(fù)荷下,原機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)分布對(duì)比如圖3所示??梢钥闯?,與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力所對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角(φpmax)分布分散;25%負(fù)荷率時(shí),雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)分布極其分散;隨著負(fù)荷的增大,天然氣-空氣混合氣變濃,燃燒得到改善,75%負(fù)荷率時(shí)峰值壓力循環(huán)分布相對(duì)集中。

        2.2峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)

        不同負(fù)荷率下,原機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的缸內(nèi)峰值壓力升高率隨循環(huán)序數(shù)的變化如圖4所示,峰值壓力升高率平均值[(dp/dφ)[TX-]max]和標(biāo)準(zhǔn)差見表4。與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力升高率平均值升高,標(biāo)準(zhǔn)差增大;75%負(fù)荷率時(shí),雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力升高率平均值比原機(jī)的升高幅度大,這是因?yàn)閴毫ι呗视筛變?nèi)壓力對(duì)曲軸轉(zhuǎn)角微分得到,微小的壓力變化都會(huì)造成壓力升高率較大的波動(dòng)[15]。與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),原機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)峰值壓力升高率平均值和標(biāo)準(zhǔn)差均增大。

        不同負(fù)荷下,原機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的缸內(nèi)峰值壓力升高率循環(huán)分布如圖5所示。與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力升高率所對(duì)應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)角[φ(dp/dφ)max]分布分散;25%負(fù)荷率時(shí),雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力升高率循環(huán)分布極其分散,隨著負(fù)荷率的增大,天然氣-空氣混合氣變濃,燃燒得到改善,所以75%負(fù)荷率的相對(duì)集中。

        2.4循環(huán)變動(dòng)系數(shù)

        從圖7可以看出,與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均升高;與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),原機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)增大,平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)降低;雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均降低。

        柴油機(jī)進(jìn)入氣缸的只是空氣,各缸的噴油量比較均勻,而且[CM(25]空氣比較充足,所以循環(huán)變動(dòng)相對(duì)較低。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的工作方式有所不同,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的循環(huán)變動(dòng)包括引燃柴油燃燒和天然氣燃燒2個(gè)部分,引燃柴油的燃燒波動(dòng)會(huì)造成更嚴(yán)重的天然氣燃燒波動(dòng)。另外,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒循環(huán)變動(dòng)系數(shù)增大也因?yàn)樘烊粴庖詺鈶B(tài)形式進(jìn)入汽缸,占用一部分汽缸容積,混合氣氧濃度降低,使引燃柴油與氧氣接觸的概率降低,難于著火燃燒;雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)25%、75%負(fù)荷率下,引燃柴油量分別為原機(jī)該工況下的13.92%、7.36%, 噴油量的大幅降低造成噴油霧化性能惡化,部分柴油無(wú)法正常壓燃著火;引燃柴油的量降低,天然氣的點(diǎn)火數(shù)量和能量減小,也會(huì)導(dǎo)致天然氣燃燒惡化甚至失火[16]。隨負(fù)荷增大,天然氣-空氣混合氣變濃,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)溫度升高,缸內(nèi)燃燒條件得到改善,燃燒循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均降低[17]。

        3結(jié)論

        在雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架上,對(duì)比研究了發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 200 r/min,負(fù)荷率為25%、75%時(shí),原柴油機(jī)與雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒循環(huán)變動(dòng)。研究結(jié)果表明,與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力、峰值壓力升高率和平均指示壓力的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差均增大。與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),原機(jī)和雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力、峰值壓力升高率和平均指示壓力的平均值均增大。與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)分布和峰值壓力升高率循環(huán)分布分散;與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)分布和峰值壓力升高率循環(huán)分布相對(duì)集中。與原機(jī)相比,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均升高;與25%負(fù)荷率相比,75%負(fù)荷率時(shí),原機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)增大,平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)降低;雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)均降低。由結(jié)果可知,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的峰值壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)、峰值壓力升高率循環(huán)變動(dòng)系數(shù)和平均指示壓力循環(huán)變動(dòng)系數(shù)具有較強(qiáng)的相關(guān)性。

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